時間：2023-03-17 18:08:31
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論文摘要：現澆鋼筋混凝土柱是房屋結構中重要的承重構件之一?？蚣芙Y構中較多采用的是鋼筋混凝土現澆柱，其質量直接關系到結構安全和使用。應從源頭把關，注重各道工序管理，加大現場監督力度，發現問題及時補救處理，加強監督管理，防患于未然，以及加強質量檢驗等方面控制其質量。
現澆鋼筋混凝土柱的質量控制，重在過程。當出現質量問題后，應查找原因，及時分析處理?，F澆鋼筋混凝土柱是房屋結構中重要的承重構件之一?？蚣芙Y構中較多采用的是鋼筋混凝土現澆柱，其質量直接關系到結構安全和使用。加強對現澆鋼筋混凝土柱的質量控制，分源頭把關、工序管理、質量保證體系、問題補救、監督管理、質量檢驗幾方面控制。
一、從源頭把關、控制質量
從源頭把關控制質量非常重要。鋼筋模板工程首先要控制鋼筋進場，檢查產品合格證、出廠試驗報告，并按現行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB1499的規定取樣作力學性能檢驗，其質量必須符合規定。鋼筋表面不得有裂紋、油污等，平直無損傷。施工中柱受力筋采用機械連接，按《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107規定，全程跟蹤取樣、送試驗室試驗、見證試驗結果，符合規定者才允許采用。
二、注重各道工序管理
控制質量要注重各個工序管理。從受力筋與箍筋的綁扎開始，要求：6肢箍，30根縱筋，對稱配筋，箍筋間距100。采用梅花形綁扎，鉛絲擰緊，保證鋼筋的正確位置。加強質量問題原因分析，針對問題個別處理。如出現：混凝土澆筑過程中，執棒人員的操作技能不熟練，責任心不強，下料、執棒未嚴格按要求實施，局部出現漏振現象，以及混凝土澆筑時，一次下料厚度過厚，振動棒的插入間距過大等問題均需及時糾偏。
三、加大現場監督力度
為保障防止質量保證體系運轉，要求現場管理人員管理到位，加大監督力度。
在澆筑混凝土之前，對鋼筋隱蔽工程驗收，內容包括：（1）縱向受力筋的品種、規格、數量和位置；（2）鋼筋的連接；（3）箍筋品種、規格、間距；（4）預埋件的規格、數量和位置。重視保護層厚度25±5。拆模后，由業主、監理、施工單位人員對外觀質量和尺寸偏差進行檢查，做記錄，并根據具體情況，及時對缺陷進行處理
四、發現問題及時補救處理
現澆柱外觀質量缺陷有：露筋（柱內鋼筋未被混凝土包裹而外露）、蜂窩（混凝土表面缺少水泥砂漿而形成石子外露）、孔洞（混凝土中孔穴深度和長度均超過保護層厚度）、夾渣（混凝土中夾有雜物且深度超過保護層厚度）、疏松（混凝土中局部不密實）、裂縫（縫隙從混凝土表面延伸至混凝土內部）、外形缺陷（缺棱掉角、棱角不直等）、外表缺陷（構件表面麻面、掉皮、起砂等）。尺寸允許偏差：軸線位置8；垂直度13，層高±13；截面尺寸＋8，－5；表面平整度8；預埋件中心線位置10。發現軸柱混凝土澆筑后出現大面積孔洞、露筋現象，屬嚴重缺陷出現了質量問題。針對此類問題應采取以下處理：先打掉出現問題，已澆筑的混凝土柱。同時編制具體施工處理方案措施，重新立模驗收，合格后再進行混凝土澆筑。
五、加強監督管理、防患于未然
加強監督管理，主要作好以下工作：（1）做好混凝土澆筑安全技術交底工作，做好交底和混凝土澆筑過程中的施工記錄。（2）重要特殊部位混凝土澆筑要編制針對性的施工方案，嚴格按方案施工。（3）加強混凝土澆筑過程控制：控制混凝土配合比，混凝土坍落度（混凝土坍落度以現場測試為準，根據現場需要可適當增大坍落度，但必須滿足設計和規范要求）；合理組織勞動力，嚴禁疲勞操作；混凝土澆筑高大柱子時，設門子洞。門子洞的留設要嚴格按要求做；配制混凝土時要注意石子合理級配。
當柱混凝土澆筑出現質量問題，采用如下處理原則：本著既不改變結構受力狀態，又不改變結構外形尺寸，以達到設計要求，滿足使用功能為度。
六、加強質量檢驗
一般施工做法的弊病
梁柱節點施工的復雜性主要表現為：節點構造復雜，鋼筋分布密集，操作人員高空作業，施工難度大，特別是中間柱子鋼筋縱橫交錯，箍筋綁扎不便，采用整體沉梁時節點區下部箍筋無法綁扎，致使梁節點部位不放或少放柱箍筋，留下嚴重隱患。部分施工人員意識到鋼筋骨架整體人模后柱節點內箍筋綁扎困難，便采用兩個開口箍筋拼合，然而在整個節點區均采用開口箍筋顯然不符合規范規定。規范對箍筋封閉和箍筋末端彎鉤的構造要求，是保證箍筋對混凝土核心起有效約束作用的必要條件。采用分層套箍法操作難度仍相當大，且須將節點部分側模板拆除方能保證節點箍筋間距及綁扎牢固。若采用原位綁扎鋼筋(即先安裝梁底模，再直接在梁底模上綁扎梁筋、安裝側模板)，其缺陷是：(1)只安裝梁底模，不安裝側模板，板的模板無法安裝，造成整個模板支撐系統不穩定，易發生模板倒塌事故；(2)在框架結構施工中，所有的鋼筋均須在施工樓層堆放和二次運輸，在這種開放的模板體系上推放和搬運鋼筋極其不安全；(3)支模和綁鋼筋多次交叉作業，不利于施工組織管理，窩工現象較嚴重，工效較低。
2.2改進的對策
近幾年的做法是將梁板模板(含側模板)全部安裝完畢后才安裝梁板鋼筋并整體沉梁。該施工程序的優點是鋼筋堆放、運輸及綁扎較安全，交叉作業少，支模和綁鋼筋不沖突，工效較高。但若不采取特別措施，會出現節點箍筋少放或者箍筋間距無法保證的問題。對此，可采用如下措施解決：(1)下料時每個節點增加若干根縱向短筋(可用細鋼筋)；(2)柱節點區箍筋現場焊接在縱向短筋上形成整體骨架，再將整體骨架套入柱縱筋并擱置在樓板模板面上，穿梁鋼筋并綁扎，為防止附加縱向短筋位置與柱縱筋沖突而造成套箍困難，附加縱向短筋應偏離箍筋角部約50mm，采用該法可保證柱節點箍筋的間距與數量，實施效果較好．需要說明的是，當結構較復雜時，采用該方法可能也會有困難，施工時要視具體情況而定。
3框架柱縱筋的搭接
按照規范和規程的規定允許搭接的矩形，異形柱縱筋應優先采用機械連接或對接焊，但有些施工單位為降低成本或貪圖方便，更愿意采用搭接。這種做法往往會造成柱在縱筋搭接部位的截面過小，因該部位箍筋尺寸并未變化，使柱縱筋難以緊靠箍筋(相差柱主筋1d的距離，其直徑通常在?覬18以上)。這一問題在柱截面較大時還不太突出。隨柱截面的減小就顯得較為突出。特別是異型柱通常柱寬僅2O0mm．如端部配2?覬25縱筋．減去鋼筋保護層5Omm。則此時兩根縱筋的凈距僅100mm。若采用搭接，則搭接處兩根縱筋的凈距如按搭接1根考慮也僅75mm，若兩根同時搭接則只剩下50mm。顯然對柱有效截面削弱太大，使鋼筋搭接末端延伸部位成為柱的薄弱點。
在按規范柱縱筋容許搭接時(三、四級框架d<22)，施工人員應在下部柱筋搭接部位末端延伸15Omm，并向外彎折1d，使上部柱縱筋通過此彎折段與下部柱縱筋軸線對齊，并宜在彎折段增加構造焊，可較好地解決這一問題。同時增加的工作量又不算大。
4混凝土保護層厚度問題
保護層厚度的規定是為滿足結構構件的耐久性要求和對受力鋼筋有效錨固的要求。保護層厚度太小，無法滿足上述要求，太大則構件表面易開裂，因此，《混凝土結構工程施工及驗收規范》(GB50204-1992)第3.5.8條《建筑工程質量檢驗評定標準》(GBJ301-1988)第5.2.10條、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)第5.5.2條均規定受力鋼筋保護層厚度梁拄允許偏差為±5mm。
在框架結構施工中，由于樓面標高是一致的，雙向框架梁同時穿越柱節點時，必然造成一側框架梁面筋保護層厚度偏火(往往會超過40ram)。井字架梁節點也有同樣問題，這些問題無法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料問題，由于一向框架梁面筋需從另一向框架梁面筋底下穿過，若該向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋無法直接綁扎到箍筋上，對粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料時高度可減小20～30mm(儀一向框架梁端需要),二是施工時以哪一向為主，因保護層厚度增大，截面有效高度變小，正截面受彎承載能力減小(約5％)，設計時是否考慮了這種影響，另一方面構件表面容易開裂?！痘炷两Y構設計規范》(GB50010-2002)第9.2.4條規定：當梁、柱中縱向受力鋼筋的保護層厚度大干40mm時，應對保護層采取有效的防裂構造措施。對此須在設汁時就明確以哪一向為主，并對保護層厚度偏大的一向梁端加鋪一層鋼絲網以防表面開裂。
5混凝土施工質量控制
5.1柱的“爛根”和“夾渣”
現澆框架容易出現“夾渣爛根”現象，使根部混凝土漏漿，嚴重時出現“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在樓地板上，預先沒有在樓板上做找平層或加標準框澆出底面，更沒有留清掃口。當層段>5m中段未留澆筑口，進料從頂部直接下。自由落差>3m，在柱內鋼筋阻攔下料使粗細料分離，另因底部板麗不平且未堵縫。導致水泥漿流失掉，也存在底面垃圾未清除凈、振動棒長度不到位等因素，造成根部夾渣，爛根問題。保證質量的措施應在框架柱接頭外進行，即上次燒筑后加相同規格的方框，并澆平框面，繼續上澆前支橫模從板面開始，澆筑時在頂灑一層l：0.4的水泥砂漿。并鋪l：2水泥25～30mm厚，在其上澆混凝土，可保證框架柱自然密實，不會出現夾渣或爛根的質量問題。
5.2控制好混凝土質量
對配合比的控制不容忽視，再準確的配合比，現場不控制粗細骨料的含雜質量和稱量，仍然會生產出不合格品。有的工地不做配合比設計，而套用別人的比例。對已澆成品不保護，養護不及時，尤其是夏天氣溫高的地區更需要保養，這是提高強度的重要環節。對混凝土框架柱的澆筑施工，必須遵守現行的施工規范，注意克服配料計量、拌和時間短，加水不控制，運距長搖晃離析現象，更要注意不允許二次加水重拌及振搗不密實、過振、漏漿、跑模、不清除殘留木屑等現象。操作素質低下所產生的后果將削目支撐件的豎向荷載，影響結構連接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作標準，步步檢驗認證，按規范施工，框架工程質量就會得到保證。
6結語
現澆施工的框架具有整體性好、圍護墻體輕、抗震性好、施工速度快、布局靈活多樣的優點，在工程實踐中成為主要的結構形式，工程技術人員在施工中應嚴格按照圖紙和規范施工，確保工程質量和安全。
關鍵詞：質量防治措施
一、砼麻面
現象：砼表面局部缺漿粗糙，或有許多小凹坑，但無鋼筋和碎石外露。
原因分析：
1、模板表面粗糙或清理不干凈，粘有干硬水泥砂漿等雜物，拆模時砼表面被粘損。
2、鋼模板脫模劑涂刷不均勻，拆模時砼表面粘結模板。
3、模板接縫拼裝不嚴密，灌注砼時縫隙漏漿。
4、砼振搗不密實，砼中的氣泡未排出，一部分氣泡停留在模板表面。
預防措施：模板面清理干凈，不得粘有干硬水泥砂漿等雜物。木模板灌注砼前，用清水充分濕潤，清洗干凈，不留積水，使模板縫隙拼接嚴密，如有縫隙，填嚴，防止漏漿。鋼模板涂模劑要涂刷均勻，不得漏刷。砼必須按操作規程分層均勻振搗密實，嚴防漏搗，每層砼均勻振搗至氣泡排除為止。
處理方法：麻面主要影響砼外觀，對于面積較大的部位修補。即將麻面部位用清水刷洗，充分濕潤后用潮濕的水泥抹平。
二、蜂窩
現象：砼局部酥松，砂漿少碎石多，碎石之間出現空隙，形成蜂窩狀的孔洞。
原因分析：
1、砼配合比不合理，碎石、水泥材料計量錯誤，或加水量不準，造成砂漿少碎石多。
2、砼攪拌時間短，沒有拌合均勻，砼和易性差，振搗不密實。
3、未按操作規程澆注砼，下料不當，使碎石集中，造成砼離析。
4、砼一次下料過多，沒有分段、分層灌注，振搗不實或下料與振搗配合不好，未允分振搗又下料。
5、模板孔隙未堵好，或模板穩定性不足，振搗砼時模板移位，造成嚴重漏漿。
預防措施：砼配料時嚴格控制配合比，經常檢查，保證材料計量準確（可采用電子自動計量）。砼拌合均勻，顏色一致，其攪拌最短時間符合規范規定。砼自由傾落高度不得超過2m，如超過，要采取串筒、溜槽等措施下料。砼的振搗分層搗固，澆注層的厚度不得超過振動器作用部分長度的1.25倍。搗實砼拌合物時，插入式振搗器移動間距不大于其作用半徑的1.5倍；對細骨料砼拌合物，則不大于其作用半徑的1倍。振搗器至模板的距離不大于振搗器有效作用半徑的1/2。為保證上下層砼結合良好，振搗棒插入下層砼5cm，砼振搗時，必須掌握好每點的振搗時間。合適的振搗現象為：砼不再顯著下沉，不再出現氣泡。澆注砼時，經常觀察模板，發現有模板走動，立即停止澆注，并在砼初凝前修整完好。
治理方法：砼有小蜂窩，可先用水沖洗干凈，然后用1∶2或1∶2.5水泥砂漿修補，如果是大蜂窩，則先將松動的碎石和突出顆粒剔除，盡量形成喇叭口，外口大些，然后用清水沖洗干凈濕潤，再用高一級的細石砼搗實，加強養護。
三、孔洞
現象：砼結構內有空隙，局部沒有砼。
原因分析：
1、在鋼筋密集處或預埋件處，砼澆注不暢通，不能充滿模板間隙。
2、未按順序振搗砼，產生漏振。
3、砼離析，或嚴重跑漿。
4、砼工程的施工組織不好，未按施工順序和施工工藝認真操作。
5、砼中有硬塊和雜物摻入，或木塊等大件料具掉入砼中。
6、不按規定下料，一次下料過多，下部因振搗器振動作用半徑達不到，形成松散狀態。
預防措施：
1、在鋼筋密集處，可采用細石砼澆注，使砼充滿模板間隙，并認真振搗密實。機械振搗有困難時，可采用人工搗固配合。
2、預留孔洞處在兩側同時下料。下部往往灌注不滿，振搗不實，采取在側面開口灌注的措施，振搗密實后再封好模板，然后往上灌注。
3、采用正確的振搗方法，嚴防漏振。a.插入式振搗器采用垂直振搗方法，即振搗棒與砼表面垂直或斜向振搗，即振搗棒與砼表面成一定角度，約40°～45°。b.振搗器插點均勻排列，可采用行列式或交錯式順序移動，不混用，以免漏振。每次移動距離不大于振搗棒作用半徑的1.5倍。振搗器操作時快插慢拔。
4、控制好下料。要保證砼灌注時不產生離析，砼自由傾落高度不超過2m，大于2m時要用溜槽、串筒等下料。
5、防止砂、石中混有粘土塊或冰塊等雜物，發現砼中有雜物，及時清除干凈。
6、加強施工技術管理和質量檢查工作。
對砼孔洞的處理，要經有關單位共同研究，制定補強方案，經批準后方可處理
四、露筋
現象：鋼筋砼結構內的鋼筋露在砼表面。
原因分析：
1、砼澆注振搗時，鋼筋墊塊移位或墊塊太少甚至漏放，鋼筋緊貼模板。
2、鋼筋砼結構斷面較小，鋼筋過密，如遇粒徑大碎石卡在鋼筋上，砼水泥漿不能充滿鋼筋周圍。
3、因配合比不當砼產生離析，或模板嚴重漏漿。
4、砼振搗時，振搗棒撞擊鋼筋，使鋼筋移位。
5、砼保護層振搗不密實，或木模板濕潤不夠，砼表面失水過多，或拆模過早等，拆模時砼缺棱掉角。
預防措施：
1、灌注砼前，檢查鋼筋位置和保護層厚度是否準確。
2、為保證砼保護層的厚度，要注意固定好墊塊。一般每隔1m左右在鋼筋上綁一個水泥砂漿墊塊。
3、鋼筋較密集時，選配適當粒徑的碎石。碎石最大粒徑不得超過結構截面最小尺寸的1/4，同時不得大于鋼筋凈距的3/4。結構截面較小，鋼筋較密時，可用細石砼澆注。
4、為防止鋼筋移位，嚴禁振搗棒撞擊鋼筋。
5、砼自由順落高度超過2m時，要用串筒或溜槽等進行下料。
6、拆模時間要根據試塊試驗結果確定，防止過早拆模。
7、操作時不得踩踏鋼筋，如鋼筋有踩彎或脫扣者，及時調直，補扣綁好。
治理方法：將外露鋼筋上的砼殘渣和鐵銹清理干凈，用水沖洗濕潤，再用1∶2或1∶2.5水泥砂漿抹壓平整，如露筋較深，將薄弱砼剔除，沖刷干凈濕潤，用高一級的細石砼搗實，認真養護。
五、缺棱掉角
現象：砼局部掉落，不規整，棱角有缺陷。
原因分析：
1、木模板在澆注砼前未濕潤或濕潤不夠，灌注后砼養護不好，棱角處砼的水分被模板大量吸收，致使砼水化不好，強度降低。
2、施工時，過早拆除承重模板。
3、拆模時受外力作用或重物撞擊，或保護不好，棱角被碰掉。
4、冬季施工時，砼局部受凍。
預防措施：木模板在灌注砼前充分濕潤，砼澆注后認真澆水養護。拆除鋼筋砼結構承重模板時，砼具有足夠的強度，表面及棱角才不會受到損壞。拆模時不能用力過猛過急，注意保護棱角，吊運時，嚴禁模板撞擊棱角。加強成品保護，對于處在人多、運料等通道處的砼陽角，拆模后可用槽鋼等將陽角保護好，以免碰損。冬季砼澆注完畢，做好覆蓋保溫工作，加強測溫，及時采取措施，防止受凍。
治理方法：缺棱掉角較小時，，清水沖洗可將該處用鋼絲刷刷凈充分濕潤后，用1∶2或1∶2.5的水泥砂漿抹補齊正。可將不實的砼和突出的骨料顆粒鑿除，用水沖刷干凈濕潤，然后用比原砼高一級的細石砼補好，認真養護。
六、施工縫夾層
現象：施工縫處砼結合不好，有縫隙或夾有雜物，造成結構整體性不良。
原因分析：
1、在灌注砼前沒有認真處理施工縫表面，澆注前，搗實不夠。
2、灌注大體積砼結構時，往往分層分段施工。在施工停歇期間常有木塊、鋸末等雜物積存在砼表面，未認真檢查清理，再次灌注砼時混入砼內，在施工縫處造成雜物夾層
預防措施：
1、在施工縫處繼續灌注砼時，如間歇時間超過規定，則按施工縫處理，在砼抗壓強度不小于1.2Mpa時，才允許繼續灌注。
2、在已硬化的砼表面上繼續灌注砼前，除掉表面水泥薄膜和松動碎石或軟弱砼層，并充分濕潤和沖洗干凈，殘留在砼表面的水予清除。
關鍵詞：鋼筋混凝土框架節點抗震性能核芯區
1問題的提出
近年來，隨著抗震理論的深入發展，在鋼筋混凝土框架結構的延性設計上，“強剪弱彎，弱梁強柱，更強節點”已經成為工程界的共識。這種“能力設計”的思路確保鋼筋混凝土結構在地震作用下，依次在梁端和柱端出現塑性鉸，通過塑性耗能機構避免在較強的地震作用下結構產生嚴重損傷和在更強地震作用下發生危及生命安全的局部或整體失效。而鋼筋混凝土框架節點在結構達到預計的最不利非彈性反應之前不應出現剪切失效，并具有一定的耗能能力。
鋼筋混凝土框架結構的延性是反映結構在荷載作用下，進入非線性狀態后在承載力沒有顯著降低情況下的變形能力。對于延性大的結構，其產生的塑性變形也大，但永久變形太大，結構可能在重力作用下引起坍塌，也可能使結構的損壞部位不可修復。因此，在鋼筋混凝土框架結構的設計上，必須綜合考慮一定程度的承載能力和一定范圍的延性。
鋼筋混凝土框架節點的受力機理指通過合理的計算假定模式，描述由梁、板、柱傳來的內力（M、N、V、T）在框架節點核芯區的傳遞和由此產生的各種破壞型式。目前比較流行的有三種理論：斜壓桿機理、剪摩擦機理、桁架機理。這三種框架節點的受力機理，應用于各種不同的破壞型式和設計規范中。新西蘭的框架節點設計以斜壓桿和桁架機理共同作用為依據，美國則以梁剪機理和斜壓桿機理為主。而我國《建筑抗震設計規范》（GB50011—2001）中用于抗震框架節點設計的主要計算公式是用來確定節點水平箍筋用量的“框架節點核芯區抗震受剪承載力計算公式”，并未全面考慮到影響鋼筋混凝土框架節點抗震性能的各種因素，值得進一步探討研究。
2影響鋼筋混凝土框架節點抗震性能的因素
2.1材料強度
混凝土強度直接影響框架節點抗剪承載力，對于承受一定荷載的框架節點，混凝土強度越高，則梁、柱的截面尺寸越小，框架節點核芯區混凝土的承剪截面也相應減小，在一定配箍率下，對其抗震性能反而不利。
我國《混凝土結構設計規范》（GB50010—2002）提倡使用HRB400級鋼筋，鋼筋強度雖然大于HRB335級鋼筋，在相同的設計條件下，用鋼量相對減少，但是鋼筋表面與周邊的混凝土粘結錨固能力下降，在框架節點的高粘結應力區，鋼筋和混凝土的共同作用相對較差，鋼筋易滑移。
2.2節點型式
對于一榀平面框架，按框架節點所在位置，節點主要有四種基本型式：頂層邊柱節點（型）、頂層中柱節點（型）、中間層邊柱節點（┣型）和中間層中柱節點（╋型）。對于型節點，梁、柱的縱筋均需在框架節點核芯區內錨固，節點核芯區受力較復雜，易產生破壞。對于型節點，梁的縱筋可直通錨固，水平荷載作用下，柱抗彎承載力弱于梁，柱端易產生塑性鉸。對于┣型節點，柱抗彎承載力較大，“強柱弱梁”比較容易滿足，但梁筋的錨固相對薄弱，梁筋易發生粘結滑移，角柱節點受力最為不利。對于╋型節點，強震作用下，框架節點兩側梁端可能均達到屈服，框架節點核芯區受到很大的剪力，容易發生核芯區剪切破壞。
2.3軸壓比
試驗研究表明，在一定范圍內軸向壓力可提高框架節點核芯區混凝土的抗剪承載力。由于柱軸向壓力的作用，在框架節點核芯區混凝土開裂以前，柱截面受壓區面積加大，斜壓桿作用加強。當混凝土出現裂縫時，混凝土塊體間產生咬合力。隨著軸壓比的增大，抗剪承載力相應增大，但當軸壓比超過某一臨界值時，框架節點受壓區混凝土產生微裂縫，使混凝土壓碎，抗剪承載力反而下降。
2.4剪壓比
為了防止框架節點核芯區出現斜拉破壞或斜壓破壞，必須控制剪壓比，即限制配箍率，避免框架節點核芯區混凝土的破壞先于箍筋的屈服。
2.5水平箍筋
在框架節點內配置水平封閉箍筋，一方面對框架節點核芯區混凝土產生有利約束，增強傳遞軸向荷載的能力，另一方面承擔部分水平剪力，提高框架節點的抗剪承載力。試驗表明，配箍適當的框架節點核芯區出現貫通裂縫后，混凝土承擔的剪力繼續增加，箍筋全部屈服，混凝土與箍筋同時充分發揮作用，使節點核芯區受剪承載力在破壞時達到最大。對于配箍較高的節點，當節點核芯區產生貫通斜裂縫時，混凝土抗剪承載力達極值，但箍筋應力還很低，混凝土破壞先于箍筋屈服，使得節點核芯區的抗剪承載力達不到預期的最大值，箍筋不能充分發揮作用。
2.6豎向箍筋
在水復荷載作用下，框架節點核芯混凝土出現交叉斜裂縫后，剪力的傳遞由斜壓桿作用過渡到水平箍筋承擔水平分力、柱縱向鋼筋承擔豎向分力以及平行于斜裂縫的混凝土骨料咬合力所構成的桁架抗剪機制，設置豎向箍筋可承擔框架節點剪力的豎向分量，減少混凝土的負擔，從而提高框架節點的抗剪承載力，但施工不便。
2.7柱縱向鋼筋
柱縱向鋼筋通常按抗彎要求設置，沿柱截面的高度方向，按構造規定也相應配置一定數量的縱向鋼筋。這些縱筋與水平箍筋聯合對框架節點核芯區混凝土形成雙向約束。因此，合理布置柱縱向鋼筋對提高框架節點抗剪承載力有一定貢獻，但增加柱縱向鋼筋不像增加水平箍筋那樣能顯著地提高框架節點的抗剪承載力。
2.8直交梁
國內外的實際震害與試驗研究表明，垂直于框架平面與節點相交的直交梁對框架節點核芯區混凝土具有約束作用，從而提高框架節點的抗剪承載力。但是，如果斜向地震的雙軸效應使兩個方向梁的縱筋都屈服，則降低了直交梁對節點的約束作用。對于僅一側有直交梁的框架節點，抗剪性能并未改善框架節點的抗剪承載力。
2.9樓板
框架節點四周的樓板對節點核芯區具有約束作用，與梁軸平行的樓板鋼筋與梁上部受力鋼筋協同工作。如果考慮樓板作為梁翼緣在受彎過程中發揮的作用，則應相應地提高節點的剪力計算值。
2.10預應力作用
對鋼筋混凝土框架節點施加預應力，可使框架節點核芯區混凝土增加約束，處于雙向受力狀態，從而提高框架節點的抗剪承載力。但通過框架節點核芯區的無粘結預應力筋，削弱核芯區混凝土的面積，降低框架節點的抗剪承載力。因此，對于無粘結預應力混凝土框架節點，可將預應力作用對框架節點的抗剪承載力的提高作為結構的安全度儲備。
2.11偏心影響
在高層建筑設計中，為了使建筑立面產生與外墻或柱面齊平的效果或產生凹凸錯落的效果，經常要求梁、柱中心線錯開，甚至要求梁側面與柱側面重合，出現大量的大偏心框架節點，這時框架節點受到附加扭矩之類的次內力作用，剪力在節點內的傳遞比較復雜。通過實際震害和試驗研究可以發現，與無偏心框架節點相比，偏心框架節點抗剪承載力明顯下降。
2.12異形柱節點
T型柱框架節點的抗剪承載力較低，框架節點在梁一屈服后馬上進入通裂狀態。當梁寬大于柱腹板寬度時，處于柱腹板外的梁縱筋在節點處錨固較差。
2.13反復荷載
在反復荷載作用下，材料強度和構件強度降低，粘結錨固性能退化，剪切變形加大。由于框架節點內剪應力方向交替變化，核芯區斜向裂縫的張開與閉合交替產生，導致框架節點核芯區抗剪承載力和剪切剛度降低?？蚣芄濣c兩側的梁縱向鋼筋可能產生一側受拉達到屈服，另一側受壓達到屈服，產生很高的粘結應力，使鋼筋滑移，發生粘結破壞。隨著梁端變形的逐步增加，框架節點核芯區抗剪承載力相應逐漸衰減。
2.14斜向地震的雙軸效應
當地震作用方向與建筑物主軸方向不一致時，可能使兩個方向的梁都達到屈服，這時作用于節點對角斜面上的水平剪力約為其中一個方向的2倍，然而斜裂縫遇到的箍筋與一個方向受剪時遇到的箍筋數目仍然相同。如果這些水平箍筋與柱截面各邊平行，則鋼筋的斜向分力僅僅是單向受剪時可抵抗剪力的1/2。對于雙向對稱的框架，雙向受剪所需要的剪力鋼筋約為單向受剪所需剪力鋼筋的2倍。因此，斜向地震作用下，框架節點的強度和剛度迅速降低，梁筋較早出現粘結滑移破壞。
3建議
通過以上對影響鋼筋混凝土框架節點抗震性能的各種因素的討論，在鋼筋混凝土框架節點的設計上，綜合“概念設計”和“構造措施”，確保結構設計安全經濟。
參考文獻
[1]唐九如，鋼筋混凝土框架節點抗震，東南大學出版社,1989.
這類結構在水利工程設計中是難于避免的，有時，它在某些水工混凝土工程結構中處于制約設計的重要地位。從邏輯概念講，只要允許素混凝土結構的存在，必定會有少筋混凝土結構的應用范圍，因為它畢竟是素混凝土和適筋混凝土結構之間的中介產物。
凡經?；蛑芷谛缘厥墉h境水作用的水工建筑物所用的混凝土稱水工混凝土，水工混凝土多數為大體積混凝土，水工混凝土對強度要求則往往不是很高。在一般水工建筑物中，如閘墩、閘底板、水電站廠房的擋水墻、尾水管、船塢閘室等，在外力作用下，一方面要滿足抗滑、抗傾覆的穩定性要求，結構應有足夠的自重；另一方面，還應滿足強度、抗滲、抗凍等要求，不允許出現裂縫，因此結構的尺寸比較大。若按鋼筋混凝土結構設計，常需配置較多的鋼筋而造成浪費，若按素混凝土結構設計，則又因計算所需截面較大，需使用大量的混凝土。
對于這類結構，如在混凝土中配置少量鋼筋，在滿足穩定性的要求下，考慮此少量鋼筋對結構強度安全方面所起的作用，就能減少混凝土用量，從而達到經濟和安全的要求。因此，在大體積的水工建筑物中，采用少筋混凝土結構，有其特殊意義。
關于少筋混凝土結構的設計思想和原則，我國《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)作了明確的規定。
二、規范對少筋混凝土結構的設計規定
對少筋混凝土結構的設計規定體現在最小配筋率規定上，這里將《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)（下文簡稱規范）有關最小配筋率的規定，摘錄并闡述如下：
1．一般構件的縱向鋼筋最小配筋率
一般鋼筋混凝土構件的縱向受力鋼筋的配筋率不應小于規范表9.5.1規定的數值。溫度、收縮等因素對結構產生的影響較大時，最小配筋率應適當增大。
2．大尺寸底板和墩墻的縱向鋼筋最小配筋率
截面尺寸較大的底板和墩墻一類結構，其最小配筋率可由鋼筋混凝土構件縱向受力鋼筋基本最小配筋率所列的基本最小配筋率乘以截面極限內力值與截面極限承載力之比得出。即
1)對底板(受彎構件)或墩墻(大偏心受壓構件)的受拉鋼筋As的最小配筋率可取為：
ρmin=ρ0min()
也可按下列近似公式計算：
底板ρmin=(規范9.5.2-1)
墩墻ρmin=(規范9.5.2-2)
此時，底板與墩墻的受壓鋼筋可不受最小配筋率限制，但應配置適量的構造鋼筋。
2)對墩墻(軸心受壓或小偏心受壓構件)的受壓鋼筋As’的最小配筋率可取為：
ρ＇min=ρ′0min()
按上式計算最小配筋率時，由于截面實際配筋量未知，其截面實際的極限承載力Nu不能直接求出，需先假定一配筋量經2—3次試算得出。
上列諸式中M、N——截面彎矩設計值、軸力設計值；
e0——軸向力至截面重心的距離，eo=M／N；
Mu、Nu——截面實際能承受的極限受彎承載力、極限受壓承載力；
b、ho——截面寬度及有效高度；
fy——鋼筋受拉強度設計值；
γd——鋼筋混凝土結構的結構系數，按規范表4.2.1取值。
采用本條計算方法，隨尺寸增大時，用鋼量仍保持在同一水平上。
3．特大截面的最小配筋用量
對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件，規范規定：如經論證，其縱向受拉鋼筋可不受最小配筋率的限制，鋼筋截面面積按承載力計算確定，但每米寬度內的鋼筋截面面積不得小于2500mm2。
規范對最小配筋率作了三個層次的規定，即對一般尺寸的梁、柱構件必須遵循規范表9.5.1的規定；對于截面厚度較大的板、墻類結構，則可按規范9.5.2計算最小配筋率；對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件則可按規范9.5.3處理。設計時可根據具體情況分別對待。
為慎重計，目前僅建議對臥置于地基上的底板和墩墻可采用變化的最小配筋率，對于其他結構，則仍建議采用規范表9.5.1所列的基本最小配筋率計算，以避免因配筋過少，萬一發生裂縫就無法抑制的情況。
經驗算，按所建議的變化的最小配筋率配筋，其最大裂縫寬度基本上在容許范圍內。對于處于惡劣環境的結構，為控制裂縫不過寬，宜將本規范表9.5.1所列受拉鋼筋最小配筋率提高0.05％。大體積構件的受壓鋼筋按計算不需配筋時，則可僅配構造鋼筋。
三、規范的應用舉例
例1一水閘底板，板厚1.5m，采用C20級混凝土和Ⅱ級鋼筋，每米板寬承受彎矩設計值M=220kN／m(已包含γ0、φ系數在內)，試配置受拉鋼筋As。
解：1)取1m板寬，按受彎構件承載力公式計算受拉鋼筋截面面積As。
αs===0.012556
ξ=1-=1-=0.0126
As===591mm2
計算配筋率ρ===0.041%
2)如按一般梁、柱構件考慮，則必須滿足ρ≥ρmin條件，查規范表9.5.1，得ρ0min=0.15%，
則As=ρ0bh0=0.15%×1000×1450=2175mm2
3)現因底板為大尺寸厚板，可按規范9.5.2計算ρmin
ρmin===0.0779%
As=ρminbh0=0.0779%×1000×1450=1130mm2
實際選配每米5Φ18（As=1272mm2）
討論：1)對大截面尺寸構件，采用規范9.5.2計算的可變的ρmin比采用規范表9.5.1所列的固定的ρ0min可節省大量鋼筋，本例為1：1130／2175=1：0.52。
2)若將此水閘底板的板厚h增大為2.5m，按規范9.5.2計算的ρmin變為：
ρmin===0.0461%
則As=ρminbh0=0.0461%×1000×2450=1130mm2
可見，采用規范9.5.2計算最小配筋率時，當承受的內力不變，則不論板厚再增大多少，配筋面積As將保持不變。
例2一軸心受壓柱，承受軸向壓力設計值N=9000kN；采用C20級混凝土和I級鋼筋；柱計算高度l0=7m；試分別求柱截面尺寸為b×h=1.0m×1.0m及2.0m×2.0m時的受壓鋼筋面積。
解：1)b×h=1.0m×1.0m時，軸心受壓柱承載力公式為：
N≤φ(fcA+fy′As′)
==7＜8，屬于短柱，穩定系數φ=1.0，
As′===3809mm2
ρ′===0.38%
由規范表9.5.1查得ρ0min′=0.4%，對一般構件，應按ρ0min′配筋
As′=ρ0min′A=0.4%×106=4000mm2
2)b×h=2.0m×2.0m時，若仍按一般構件配筋，則
As′=0.4%×2.0×2.0×106=16000mm2
現因構件尺寸已較大，可按規范9.5.3計算最小配筋率：
ρmin′=ρ0min′()
式中因實際配筋量As′尚不知，故需先假定As′計算Nu。
①假定As′=4000mm2。
Nu=fy′As′+fyAs
=210×4000+10×4.0×106=40.84×106N
ρmin′=ρ0min′()
=0.4%()=0.106%
As′=ρ0min′A=0.106%×4.0×106=4231mm2
②假定As′=4231mm2。
Nu=210×4231+10×4.0×106=40.89×106N
ρmin′=0.4%()=0.1056%
一般來說，鋼筋混凝土坡屋面構造包括如下內容：由現澆鋼筋混凝土板，上鋪20厚1：2.5水泥砂漿找平層，卷材防水層，50厚擠塑聚苯板保溫層，40厚C20細石混凝土摻入水泥用量3%TH2000配Φ6@200×200鋼筋網找平層，20厚1：2.5水泥砂漿粘結層，波形瓦。
屋面因用材不同、構造不同，其滲漏的種類也就不同，鋼筋混凝土坡屋面一般分為三類：即點漏、線漏和面漏。
2屋面滲漏原因分析
從結構上看，坡屋頂具有利于排水的先天優勢，它主要是依靠“導”的方式，通過設置合理的排水坡度，使屋面雨水因勢利導排出屋面。同時，坡屋面防水構造層次較多，既有混凝土結構層，又有隔熱層、防水層和屋面瓦，真可謂多道設防?？蔀槭裁催€會出現滲漏現象呢？除了坡屋面防水觀念淡薄外，還可以從以下幾方面分析原因。
2.1結構自身的原因坡屋頂形式多樣、結構復雜，變坡轉折處、結構交接面和細部節點比較多。對屋面板來說，這些都是支座部位，其實際受力情況因該處構造的不同而復雜多樣，結構設計計算時假定的約束形式與實際存在一定的差異，而且，各面受力變形情況不一致，會導致交接處的應力集中，設計配置的構造鋼筋往往不能抵抗該處板塊受力產生的彎矩而發生了裂縫。同時，這些部位的防水設防施工困難，不同防水材料的性能差異使交接處的節點處理難度加大，增大屋面滲水的可能性。
2.2材料方面的原因現澆混凝土坡屋面構造層次較多，層與層之間使用不同的結合層來粘結，所使用的材料品種多樣，因此，任何一個層次和環節的疏忽，都可能影響到防水效果。就功能而言，起到防水作用的材料主要是鋼筋混凝土結構層、防水材料、防水砂漿及屋面瓦。
混凝土是一種非均勻材料，內部分布著大量的微小孔隙；材性上其抗拉強度較低，受拉時易出現裂縫；屋面露天受氣候影響大，易熱脹冷縮產生溫度裂縫；屋面板在長期使用中發生徐變，也會引起結構裂縫。這些都易形成滲水通道。
防水材料的選擇也至關重要。當屋面坡度較大時，使用防水卷材施工不方便，容易下滑；節點細部采用卷材防水塊材較小、搭接面多，無法保證枯貼質量。而在一些屋面板交接面變形較大，局部需要增設防水加強層，而此處使用防水涂膜施工層次較多，濕作業施工容易造成涂料流淌，施工進度慢，難以保證加強層厚度。
屋面瓦是直接與雨水和大氣接觸的層面，若施工中瓦的材質不保證，存在砂眼裂縫孔洞現象；或者瓦片在常年的日曬雨淋作用下產生微細裂紋，會使瓦片本身的防水能力下降甚至喪失。此外，屋面瓦塊體鋪設的接縫太多，施工中不能保證瓦層的整體性，尤其在暴風雨和臺風時易發生滲漏。
2.3設計原因如設計鋼筋的布置，一般僅考慮結構承重，而不考慮屋面的溫度變形，這樣的屋面結構層在混凝土澆筑并相隔一段時問后，必然會發生有規律的溫度裂縫。若施工時振搗養護不好，則還會發生眾多不規律的收縮裂縫，如此附著基層的水泥沙漿與涂膜防水材料，隨之發生開裂，形成滲漏隱患。如為了片面追求建筑形式，將泛水高度過于降低造成其防水高度低于暴雨下的瞬時積水高度，在上述滲漏中，防水處理不當，也是造成滲漏的原因。另外有些防水措施如外檐溝段面尺寸的大小，雨水口的設置間距等值得探討。
2.4施工方面的原因實際施工中，我們發現施工單位為了施工方便，通常采用單面支模法施工，即在支底模、綁鋼筋后，將坍落度較小的混凝土拍到模板上，用振動棒稍加振搗后，再將滑移下附的混凝土刮到上部去，待混凝土初凝再用手提小型平板振動器稍加振搗并刮平。該方法受到屋面坡度大小、模板光滑程度和混凝土坍落度等影響，從而無法保證混凝土澆筑質量。
2.4.1結構層施工方法不當。坡屋面的坡度在300以上時，仍采用板底單面支模法；或者屋面板混凝土澆筑順序錯誤，未采用雙面對稱、從下往上同時進行的方法；又或是鋼筋配置不到位，混凝土板澆搗不密實、后期養護不到位等等引發不規則的收縮裂縫，給坡屋面的滲漏埋下隱患。
2.4.2屋面板混凝土坍落度選擇不當。除了施工中容易下滑、振搗不便外，還因為含水量過多，混凝土在凝固水化過程中體積收縮，同時內部多余的水分蒸發，在混凝土中形成微小縫隙。這些空隙在一起便形成具有虹吸作用的毛細孔隙，成為雨水滲入的通道，從而誘發雨水通過這些孔隙滲入屋面板下造成滲漏。
2.4.3施工縫位置留設不當。例如將施工縫留在屋面變坡處或屋面和屋面的交接處，這些都是結構內力轉換的部位，容易產生裂縫而導致屋面滲漏。
2.4.4防水施工工藝不到位。主要表現在屋面瓦上下接縫搭接尺寸不足，造成屋面雨水滲入基層；貼瓦砂漿未擠滿瓦縫，砂漿和板面基層結合不密實，使波瓦出現空鼓現象，水氣通過這些空隙滲入板內，形成滲漏；采用木條做掛瓦的掛瓦條，木條防腐處理不到位，容易吸水，不利于保持層間干燥，木條腐蝕易造成瓦片松動；掛瓦條使用水泥釘釘在砂漿保護層上，水泥釘穿透防水層，引發滲漏；另外防水層的厚度達不到規范要求，特別是防水涂膜厚度及其粘結油氈的基層油脂涂刷厚度不均、或是防水卷材搭接長度不當，形成防水結點缺陷，造成滲水。
2.4.5細部結點處理不當。坡屋面上細部節點較多，若是處理不好，每一個節點都可能是防水薄弱環節。
3預防及控制技術
3.1模板質量控制
3.1.1模板及支頂必須有足夠的承載力、剛度和穩定性。斜面施工極易失穩，要求穩定性更高，模板及支頂用料必須符合材質要求，并且能可靠地承受新澆筑混凝土的自重及在施工過程中所產生的荷載。
3.1.2模板及其支架的設計應符合有關的專門規定，模板安裝必須牢固平整，平整度不好將影響混凝土板的厚度，厚度不均則影響板的自重及承載力，按《現行建筑施工規范大全》規定：表面平整度允許偏差5mm，相鄰兩板表面高低差允許值為2mm。此外板縫過大漏漿也是降低混凝土板質量的原因之一。
3.2鋼筋質量控制
3.2.1所用鋼材必須符合圖紙設計要求，具備出廠合格證及試驗報告。
3.2.2鋼筋綁孔必須嚴格按照質量要求。與平面板不同，斜面板不能梅花點式綁孔鋼筋，必須每相交點全部扎牢，以防澆筑時因混凝土自重下墜產生鋼筋位移；綁扎網的允許偏差，施工規范規定：受力筋間距為10mm，分布筋間距25mm，受力筋還須有足夠的錨固及搭接長度。
3.3水泥質量控制現澆屋面板的混凝上選用的水泥標號不得小于32.5級，砂子為中砂，卵石子粒徑10～30mm為宜，混凝上的落度不得大于18cm，砂子的含泥量不得超過5%，石子的含泥量不得大于3%。未經復試合格的水泥、砂子、石子、鋼筋不準使用。
3.4防水材料質量控制防水材料應有出廠合格證及使用說明書。施工過程中更要主要施工工序，嚴格按照規范來施工。
4結語
建筑工程中鋼筋混凝土坡屋面防水質量是確保工程質量的一個關鍵問題，要解決好這個問題，除了在材料上、設計上、施工與管理方面互相協調外，還需要國家有關部門的監督和引導，才能保證坡屋面不滲漏。
（1）自然條件。工程基本風壓0.40kN/m2、地面粗糙度C類、抗震設防烈度8度、設計地震分組第一組、設計基本地震加速度0.20g、特征周期0.35s、建設場地類別為II類、場地黃土濕陷類型為I級的非自重濕陷性黃土。
（2）主構件混凝土強度標準。工程基礎、人防地下室梁與板、5～13層墻與柱、1～13層梁與板混凝土強度等級為C35；人防地下室墻與柱、設備層地下室墻與柱、1～4層墻與柱混凝土強度等級為C40；基礎墊層混凝土強度等級為C15；13層以上墻與柱、13層以上梁板、女兒墻、陽臺欄桿、其余混凝土構件混凝土強度等級為C30。
（3）均布活荷載。廳、臥室、廚房、上人屋面、暖井活荷載2.0kN/m2；衛生間活荷載4.0kN/m2；挑出陽臺活荷載2.5kN/m2；樓梯及門廳活荷載3.5kN/m2；電梯機房活荷載7.0kN/m2；室外地面活荷載10.0kN/m2；不上人屋面活荷載0.5kN/m2。
2案例高層剪力墻住宅鋼筋混凝土施工技術的應用建議
2.1框架節點核芯區柱箍施工技術
本工程梁、板鋼筋綁扎期間，需事前檢查、驗證和鑒定核心箍的情況，以免遺留工程隱患，具體做法借助鋼筋探測儀，于外露柱角側立面上下緩慢移動，測出核心箍的間距、位置，以及是否受到鋼筋的約束干擾。本工程邊柱和角柱解剖檢查有內箍的正常情況。框架節點核芯區柱箍綁扎的規范化，是施工的難點所在。在施工時，由于施工現場未能第一時間提供數量足夠的鋼管腳手架，而是采用木支柱和小桁架支模代替，不僅費工費時，而且要求梁底模、側模、板模獨立安裝，這種施工方式不適用于本工程，并且存在一定的危險性。筆者建議將本工程的核心箍，制作成雙向交叉X型配筋，而且配筋的所有箍，做成雙肢л形狀，施工時將л形箍向下斜側面梁底標高位置，就能夠將配筋有效錨固在箍筋加密區域，有效約束斜裂縫的出現。本工程使用X型核心箍內外箍，需要緊靠主次梁上下縱筋的上皮與下皮，同時焊接籠子形狀，在綁扎梁筋的時候，將其套之其上，其中籠子的規格，主要根據截面積的大小，選用合適的鋼筋，而且需控制好節點實際配箍量，原則上大于加密區，借此就能夠解決核心箍綁扎的難題。除此之外，л型筋在向下錨固時，容易影響柱下2/3位置的混凝土強度，以致梁下局部范圍內，出現不同程度的水平收縮裂紋。針對該問題，需控制好柱混凝土澆筑的時間，以及檢查澆筑時是否受到支梁、樓板、梁鋼筋等的擾動，在綁扎梁筋后，再進行混凝土澆筑，同時，必要時在預留混凝土施工縫標高位置，插入箍筋輔助澆筑。通過以上施工，本工程框架節點核芯區柱箍基本達標，但其中存在的施工細節性問題，還需要結合工程施工現場的實際情況，進行因地制宜的調整。
2.2鋼筋連接技術
（1）微松動問題解決舉措。本工程鋼筋連接，借助直螺紋機械連接，要求控制好連接安裝的扭矩，否則無法頂緊鋼筋連接對頭位置，以及確保符合主體結構的受力要求。為此，在連接鋼筋對頭位置兩個斷面時，應該在絲扣加工之后，檢查安裝表面是否平整，實際施工時，發現加工的鋼筋連接絲頭，其表面過于粗糙，而無法擰緊，尤其是在構件反復受拉和受壓后，微松動的現象更為明顯，需要適量增長擰入套筒內的長度，將其增長大約20mm左右。
（2）防腐問題解決舉措。鋼筋連接的螺紋熱軋加工，表面會形成“烤藍”層，從而降低了鋼筋表面部分抗氧化能力，另外等邊三角形牙型的粗牙螺紋，螺距為2.5mm，安裝之后，螺紋與鋼筋、連接套筒會產生徑向間距，從而影響了防腐的敏感度。針對該問題，一方面在加工螺紋的時候，應適當加長螺紋的高度和提高加工的精度水平，縮小螺紋與鋼筋、連接套筒的徑向間距，另一方面連接部位混凝土保護層的增厚，大約增加一個套筒大小的厚度，控制混凝土對鋼筋環向接觸面的突變影響。除此之外，在連接鋼筋之前，包括套筒、絲扣等在內，都可適量涂抹防潮、耐高溫的結構膠，如果發現鋼筋連接松動，亦可將結構膠填充滿松動縫隙。
2.3混凝土施工技術
目前大多數建筑工程應用商品混凝土，收縮裂縫成為混凝土施工的主要問題。其中商品混凝土中骨料級配、水泥安定性、水泥用量，以及使用時的坍落度和振搗程度等，均是導致混凝土裂縫的主要原因?；诖?，本工程將采用以下方法進行混凝土施工，旨在提高混凝土施工的質量水平。
（1）混凝土質量把控。混凝土的骨料級配、水泥安定性、水泥用量等，與混凝土本身的質量息息相關，本工程選用的骨料級配，要求密切關注石子的級配，尤其是不同順序裝車的石子，要嚴格控制級配的差異性，在此建議選用5～31.5mm連續級配的石子，同時根據石子的級配，因地制宜地調整砂子的用量；水泥的安定性，重點兼顧水泥的收縮性，選擇水泥供應商時，應考慮到供應商水泥的供應能力，嚴禁使用陳化期尚未結束的水泥，同時在使用水泥時，實驗檢查水泥的安定性；混凝土強度等級的提高，不能單一地增加水泥用量，應根據水泥砂漿的比例，同時使用適量的石子、砂子等，以此縮小混凝土的收縮量。
（2）拌合溫度控制。由于本工程不使用商品混凝土，采用現場攪拌混凝土的施工方法，在攪拌混凝土的時候，必須嚴格控制混凝土的拌合溫度。其中以表示混凝土拌合溫度，基本單位℃，通過公式，進行拌合溫度的計算，其中表示材料的總重量，單位kg；表示材料質量比熱，單位kj/kg.k；表示材料初始溫度，單位℃；表示總熱容量，單位kj/k；表示總熱量，單位kj。工程的材料包括水泥、砂子、石子、粉煤灰、拌合水，這些材料配制而成的混凝土。
（3）設置腳踏架。為便于混凝土的振搗施工，工程現場利用φ10-φ16的鋼筋，焊接若干個長1500mm、寬500mm、高度200mm的鋼筋腳踏架。混凝土振搗施工時，將腳踏架放置在負彎矩筋之上，在初步振實和找平混凝土之后，再將腳踏架移走。施工實踐證明，在澆筑混凝土的時候，保護層厚度一般控制在20mm左右，如果使用腳踏架，進行混凝土的振實和找平，保護層的厚度可明顯增厚2～3mm，如果發現混凝土存在較大的坍落度，可站在腳踏架上，利用撬杠等工具連片提出負彎矩筋，再緩慢放下，負彎矩筋自動沉入的深度會更深，這對于混凝土坍落度的控制，起到很好的效果。
（4）結構問題應急措施。在混凝土施工完畢后，如果發現混凝土結構存在質量問題，可靈活選擇包鋼法加固梁、粘鋼法加固梁、疊層法加固板、粘鋼帶法加固板、格構柱法加固柱、增加截面法加固柱、掛網加固墻體，具體施工方法，根據施工現場情況而定。
3結束語
(1)工藝流程的確定。鋼筋混凝土灌注樁是建筑工程中最基礎的工程之一，要想準確完成成孔的施工工序，首先需要對樁位進行復查，根據設計圖紙檢查各樁位的標識位置是否準確［2］。檢查無誤后將樁機就位，再對其進行校準。使樁位的標識鋼筋點與錘頭的中心點重合，經項目技術部人員進行核查，核查無誤后進行下錘。下錘深度達到一定值后，進行井口護圈以及膠泥護壁的設置，以保障施工的安全進行。在成孔施工的過程中確保數據記錄的完整性和真實性，嚴格記錄每小時的下降深度。當孔深達到設計標準后，對底部的沉渣進行清理，確保沉渣量≦8mm，清理的過程中要及時注水，利用排污泵將污漿及時排出［3］。(2)鋼筋籠的安裝。制作鋼筋籠時首先要根據本次多層車庫工程施工圖紙的設計標準嚴格控制籠體鋼筋的規格、數量、間距等參數，完成放樣下料［4］。制作頂籠時使用電弧焊接工藝和機械斷面。當總樁長度確定后可制作底籠，底籠的制作工藝及質量與頂籠相同。(3)混凝土澆筑施工。①混凝土攪拌。本次工程采用C35強度等級、P8抗滲等級的混凝土材料，通過自動配料機進行自動配料，并使用強制式攪拌機進行機械攪拌。②混凝土運輸。在完成混凝土的配置后，需將其運輸到澆筑施工場地，在運輸的過程中盡量避免裝車過滿，以免在劇烈震動時造成污染、浪費或引發離析或泌水現象。③混凝土澆筑?；炷翝仓^程需保證一定的溫度及速度，確保澆筑的連續性，以免出現斷樁的現象。澆筑完成后將樁位的偏差控制在50mm以內［5］。
2主要施工技術
(1)孔徑控制技術。該工程大約50m的鉆探深度內可分為7層土層結構，為人工填土層、全新統中組海相沉積層、全新統下組沼澤相沉積層等。根據該工程的實際地理環境選擇適合土質的鉆機設備，通過對土質進行測試和分析，預防鉆孔過程中發生沉陷或位移等現象。鉆孔的過程中在一定的溫度下首先將重量適當加大，隨后經過不同的土層時依據土質的特性控制鉆孔的速度，例如在硬土質層時適當加快鉆孔速度，在軟土質層時適當降低鉆孔速度。(2)孔內沉渣控制技術?？變鹊某猎鼘痘某休d力會產生極大的影響。在成孔的過程中一定要及時將孔內的成渣清理干凈，可對渣樣抽樣調查來判斷其清理程度，也可通過鉆孔過程中的阻礙力度來進行判定。沉渣的檢查需經過兩次清孔，第一次為成孔之后，第二次為混凝土灌注時。(3)灌注樁斷樁問題。該工程的混凝土灌注措施主要是通過孔口進行倒灌，這種施工技術容易出現蜂窩狀孔洞。在實際灌注過程中由于灌注速度的控制不當，可能引發新灌注的混凝土將下部混凝土沖翻，使其停留在頂部。而當混凝土凝結后，部分樁基位置因內部密實度不夠，而容易引起斷樁的現象。(4)鉆孔樁身偏差、樁位偏差問題。該工程所使用的鉆孔灌注樁的施工技術在我國還未達到先進的技術水平，施工管理過程并未形成標準化規范。同時由于施工技術團隊的專業水平有限，導致施工與管理存在脫節的問題，大多技術參數的誤差均是由于人為因素造成。只有加強施工現場的安全管理控制，才能減少鉆孔樁身偏差以及樁位偏差的問題。
3鋼筋混凝土灌注樁施工過程存在的問題及處理措施
3．1施工中存在的問題
(1)樁底地基承載力不足。鋼筋混凝土灌注樁主要的安全穩定性可能是由樁底地基的承載力不足造成。該工程土質結構較為復雜，可按力學性質分為18個亞層，每層所含的碎石、淤泥、灰渣、混凝土、粘土等物質均有所差異，部分土層分布均勻，部分土層分布不均勻，從而造成了地基結構的不穩定性。(2)縮徑。鋼筋混凝土灌注樁也可能因塑性土膨脹而發生縮徑的現象。為了對其進行良好的控制，可在成孔的過程中，提高成孔速度，加大泵量，當成孔后孔壁因形成一層泥皮而提高其抗滲水性能，同時不會產生膨脹現象，也就避免的縮徑的形成。也可通過反復掃孔的方法來避免孔徑的縮小。
3．2質量控制處理措施
(1)嚴格進行材料控制。在施工過程中提高對材料檢查與抽查的重視，可通過取芯抽樣法進行檢測，制定完善的監察制度。加強對安全檢查人員的管理，通過三級安檢的組織形式將標準化的規章制度貫徹落實，并建立考核獎懲制度，以此來激勵員工負責任的完成各項工作。一旦發現誤差問題，要進行嚴格的復查;同時對施工材料的規格和質量進行嚴格的控制，避免將不合格的材料用于建筑施工。(2)加強混凝土的科學配比。在進行混凝土澆筑時通常利用導管實現澆筑，但這種技術依然不能避免離析現象的出現，只有加強混凝土本身的科學配比，才能從根本上改變這一現狀。在對混凝土進行配比時，首先要了解所使用的基礎材料的規格、含水量等基本參數，該工程采用低收縮、低水化熱水泥，因此要根據其參數調節適當的濕度以及溫度，并完成取樣測試，詳細記錄配比信息。(3)加強對混凝土攪拌時間以及坍落度的控制?；炷恋臄嚢钑r間以及坍落度對灌注樁的堵管、斷樁、夾泥等現象有一定的影響?；炷恋膹姸仁芷鋽嚢钑r間影響，合理控制攪拌時間能加強混凝土的強度。坍落度的控制主要可通過在施工中對混凝土面的標高以及導管的埋入深度進行控制，保持18cm～22cm的坍落度，并使導管保持在混凝土面2m～6m的置入深度最佳，避免將其提出混凝土面。當灌注至距標高8m～10m時，坍落度調整至15cm～18cm最佳。
4結束語
關鍵詞：抗震墻軸壓比彎曲變形
抗震墻廣泛用于多層和高層鋼筋混凝土房屋，規范規定的現澆鋼筋混凝土結構房屋中,除框架結構外，其余幾種結構體系均與剪力墻有關，所以有必要對剪力墻結構作一個重點研究。
在受力方面，因為剪力墻的剛度大，容易滿足小震作用下結構尤其是高層結構的位移限值。在地震作用下，其變形小，破壞程度低，可以設計成延性抗震墻，大震時通過連梁和墻肢底部的塑性鉸范圍內的塑性變形，耗散地震能量，在與其他結構共同工作的同時，能吸收大部分的能量，降低其他結構的抗震要求，在設防較高的地區（8度及區以上地區）優點更為突出。
抗震墻由墻肢和連梁兩部分組成。設計時應遵循強墻弱梁、強剪若彎的原則。即連梁的屈服先于墻肢，連梁和墻肢均應為彎曲屈服。與舊規范相比，新規范在剪力墻抗震設計特別是在抗震構造方面有比較大的變化。主要包括：
（1）底部加強區高度的變化；
（2）墻肢組合截面的彎矩、剪力設計值和連梁組合的設計值；
（3）分布鋼筋的最小配筋率；
（4）增加了剪力墻的軸壓比的限值；
（5）將邊緣構件分為約束邊緣構件和構造邊緣構件；兩種邊緣構件的構造不同，加強了應加強的部位，放松了可放松的部位，使抗震墻的設計更具合理性；
（6）新規范取消了舊規范的“弱連梁”和“小墻肢”的術語，代之以“跨高比”和墻肢長度和厚度的比值，應當說在概念上是沒有區別，但89規范雖然對“弱連梁”作了規定，但在設計中難以確定什么是弱連梁。
在進行抗震墻設計時應注意如下的要求：
1、抗震墻的布置要求：作為主要的抗側力構件，合理的布置是構建良好抗震性能的基礎。應遵循“”即“對稱、均勻、周邊、連續”外，還須注意：
（1）將長墻分成墻段：對于抗震墻結構和部分框支抗震墻結構，若內縱墻很長，且連梁的跨高比小、剛度大，則墻的整體性好，在水平地震作用下，墻的剪切變形較大，墻肢的破壞高度可能超過底部加強部位的高度，新規范規定將長墻分成墻段，使墻的高寬比大于2。墻段由墻肢和連梁組成。舊規范也有相同的規定。二者的區別在于連梁。舊規范為弱連梁，而新規范為跨高比不小于6的連梁，其目的是：設置剛度和承載力較小的連梁，在地震作用下可能先破壞，使墻段成為抗側力單元，且墻段以彎曲變形為主。
（2）避免墻肢長度突變：抗震墻和部分框支抗震墻結構的墻肢的截面長度，沿高度不宜有突變，當抗震墻的洞口比較大時，以及一、二級抗震墻的底部加強區，不宜有錯洞布置的剪力墻。
2、框支層墻體的布置要求：
（1）對框支層剛度的要求：部分框支的抗震墻結構的框支層，抗震墻減少，側向剛度降低，在地震作用時有可能將變形集中在框支層，框支層是使結構具有良好抗震性能的關鍵部位。對于矩形平面的部分框支抗震墻結構，為避免框支層成為薄弱層或軟弱層，新規范第規定：框支層的側向剛度不應小于上一層非框支層側向剛度的50％（應該說規范的要求并不過分，設計時應盡量避免這種對抗震極為不利的結構形式。與建筑師一起努力，為建造牢固的建筑產品而共同奮斗）。新規范取消了舊規范對框支層落地剪力墻數量的規定，從設計上講比原規范抽象但卻更加合理，所以我建議：在平面布置時可以借用原規范的數量控制作為直觀的手段，然后進行量化計算。
（2）框支墻落地的間距不宜過大：框支層的水平地震剪力主要由落地剪力墻承擔，作用在緊鄰框支層的上一層非落地剪力墻的水平力亦通過框支層樓板傳到落地墻，為保證樓板有足夠大的平面內剛度（傳遞水平力），新規范規定：落地墻的最大水平間距不宜大于24米，取消了原“四開間”的含糊概念。另外，新舊規范均對框支層樓板提出了具體的特殊規定（詳見附錄），希望能引起設計者的高度重視。
（3）部分落地墻宜設計成筒體，以增加抗扭剛度和抗側剛度。此條在實踐中似較難作到，但須與建筑專業很好協調的話，相信一定會有很明顯的效果。
3、框架-抗震墻結構的抗震墻布置要求：框架-抗震墻結構在實際工程中運用最多（對高層而言）。布置要點是：位置和數量，抗震墻的數量以滿足剛度即滿足層間位移限值為宜，位置相對靈活，但應符合規范相關的具體規定。
（1）沿房屋高度，抗震墻宜連續布置，宜全長貫通，避免切斷，且洞口宜上下對齊，避免墻肢長度的突變。對外墻而言較容易作到，這與上述的“”相統一，內墻有時相對較困難。
（2）不宜開大洞口，避免削弱抗震墻的剛度。雖然取消了舊規范對洞口面積的限值的規定，但在實際中對此條規定較難掌握，由此引起的爭執亦屢見不鮮。
（3）洞邊距柱端（指距柱內側）不小于300㎜，以保證柱作為邊緣構件的作用和約束邊緣構件的長度。
（4）雙向抗側力的結構形式。且縱橫墻宜相連，使彼此成為有翼緣的剪力墻，不但可以增加剛度，同時還能有效地提高塑性變形的能力。
（5）對于較長的房屋，不宜在房屋的端部設剪力墻，以避免溫度應力對剪力墻的不利影響。
（6）對于一、二級抗震墻，其連梁的跨高比不宜大于5。且高度不小于400㎜。連梁有較大的剛度，可保證墻體的整體性能良好并能增大耗能能力。
（7）柱中線與梁、墻中線不宜大于柱寬的1/4，以減少地震作用對柱的扭轉效應。否則應通過加水平腋的方法或者加強柱內配箍率等方法加以彌補。
4、抗震墻及連梁的截面尺寸的有關規定：新老規范基本相似，但具體數值并不相同。主要包括：截面尺寸、最大剪壓比、最小墻體厚度等。
（1）最大剪壓比限值：對剪跨比大于2的剪力墻和跨高比大于2.5的連梁，剪壓比不應大于0.2；剪跨比小于2的剪力墻和跨高比小于2.5的連梁，剪壓比不大于0.15。原因是：剪跨比小的墻和跨高比小的連梁其剪切變形較大，甚至以剪切變形為主，故對剪壓比的要求應更嚴格一些。實驗表明：剪壓比超過一定值時，將過早出現斜向裂縫,增加水平筋和箍筋的方法沒有作用，在箍筋水平筋未屈服前混凝土即已在剪壓的共同作用下破碎。合理的方法是：加大混凝土強度等級，加厚墻梁或加長墻的長度，但不宜加高梁的高度。在計算墻肢的剪跨比時彎矩和剪力均取地震作用下的效應組合的計算值，當樓層上下端計算彎矩不同時，取較大值。
（2）抗震墻的最小厚度：框架-剪力墻結構的底部加強區不小于200㎜且不小于層高的1/16；框架-剪力墻結構的其他部位不小于160㎜且不小于層高的1/20；框架-剪力墻結構的墻的周邊應設置梁或暗梁與端柱組成邊框。其他結構的一、二級不小于160㎜且不小于層高的1/20（其他結構的三、四級不小于140㎜且不小于層高的1/25）；其他結構的一、二級底部加強區不小于200㎜且不小于層高的1/16（無端柱或翼墻時不小于層高的1/12）。新規范對二級剪力墻的厚度要求比原規范嚴格；增加了四級抗震等級下剪力墻的厚度和一、二級抗震墻底部加強區的墻厚的要求。
