時間：2023-03-30 11:36:30
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關鍵詞：多層建筑設計流速自動噴水滅火系統水箱設置高度
l、多層建筑室外消防給水管網設計流速的確定。
對于底層帶商業網點的多層住宅，多層綜合樓，普通辦公樓或廠房，庫房等工程，在市政給水管道能夠滿足室外消防用水量的情況下，同時按多層建筑立足于“外救”的原則，設計一般采用設置屋頂前10分鐘消防水箱，及底層設置室外水泵接合器的消防供水方式，消防管網內平時水壓較低，當發生火災時，由消防車通過水泵接合器向室內消防系統加壓送水，以達到消防滅火的目的，根據我國現行(建筑設計防火規范)GBJ16—87(以下簡稱(建規))第8.l.3條“室外消防給水可采用高壓或臨時高壓給水系統或低壓給水系統，……如采用低壓給水系統，管道的壓力應保證滅火時最不利點消火栓的水壓不小于10m水柱(從地面算起)。”并注明消火栓給水管道設計流速不宜超過2.5m/s，而廈門消防部門規定室外消防給水管道流速不能大于1.2m/s，筆者對此規定有不同的看法。消防部門的依據是市政部門所提供的市政管道流速為1.2m/s，故在選擇室外消防給水管的流速也不大于l.2m/s，但筆者認為管道流速應與市政管道壓力有關，只要市政給水管道壓力足夠大，室外消防管道流速又滿足規范不宜大于2.5m/s的要求，既能滿足消防流量的設計要求。
筆者最近設計了一個廠區內，一幢建筑面積3500m2的六層綜合樓和一幢建筑面積3400m2的丙類五層廠房，綜合樓室內消防流量為15l／s，室外消防流量為20l／s，廠房室內消防流量為10l／s，室外消防流量為25l／s，室個外消防流量均為35l/s，按同一時間內一次火災次數設計，室外消防給水管與市政給水管形成室外環狀管網，并設有兩個接口，在設計中室外消防給水管若按流速不大于1.2m/s計算時，應選擇d200的供水管，按流速不大于2.5m.s計算時，選擇d150的供水管即可，本工程室外消防管從市政引入點到滅火時最不利點室外消火栓，管長共50米，設計選用d150的鑄鐵管，管道流速V＝2.01m/s，市政引入點至最不利點室外消火栓管道沿程損失為：
Σh＝Q2×A×L
式中：Q—管道流量(m3／s)本工程Q＝0.035m3／s
A—鑄鐵管比阻;d150時A＝41.85
L——管道長度(m)L=50m
故：Σh＝0.0352×41.85×50=2.56m
管道總損失：H1＝1.2Σh＝1.2×2.56＝3.07m
按“建規”第8.1.3條室外消防管最不利點消火栓的壓力不小于10米水柱，所以本工程需要市政所提供的水壓計算如下：
H＝10十H1＝10十3.07＝13.07米水柱＝0.131MPa(這里市政給水引入點的黃海標高與最不利點消火栓黃海標高相同)。
而市政所提供的該地段市政水壓不小于0.30MPa，遠遠滿足室外消防管所需要的市政水壓，所以本工程室外消防管網流速可按規范規定的不大于2.5m/s的速度計算，否則按消防部門所規定的不大于1.12m/s流速進行計算，本工程應選用d200的室外給水管，這樣勢必放大與市政接口的水表口徑，即選用兩個L×S150的水表，根據廈門自來水供水章程規定，給水增容費是以水表口徑來收費的，而按規范所要求的不大于2.5m/s流速計算，選用兩個L×S100的水表即可。這樣選用l×S150比選用L×Sl00的水表增容費多12.8萬元，還要加上管道，配件所增加的費用，即給開發商造成了不必要的浪費。
筆者認為室外消防管道流速不必拘于消防部門所規定的不大于1.2m/s，而應結合市政水壓情況，按規范所要求的流速不大于2.5m/s進行設計，這樣我們在設計中既能滿足規范要求，又能達到科學，節省投資的目的。
2、自動噴水滅火采用臨時高壓給水系統時高位水箱設置高度的確定。
我國現行規范《高層民用建筑設計防火規范》(GB50045—95)(以下簡稱《高規》)第7.4.7.2條對高位消防水箱的設置高度有以下規定即“高位消防水箱的設置高度應保證最不利點消火栓靜水壓力，當建筑高度不超過100m時，高層建筑最不利點消火栓靜水壓力不應低于0.07MPa，當建筑高度超過100m時，高層建筑最不利點消火栓靜水壓力不應低于0.15MPa，當高位消防水箱不能滿足上述靜壓要求時應設增壓設施”，通常設計中消火栓系統與自動噴水滅火系統共用一個高位消防水箱，即由此選定的消水箱的高度能否滿足自動噴水滅火系統的要求?根據《自動噴水滅火系統設計規范》(GBJ84—85)(以下簡稱《自噴》)第2.0.2條中規定“濕式噴水滅火系統噴頭工作壓力9.8×l04帕斯卡，最不利點噴頭最低工作壓力均不小于4.9x104帕斯卡(0.5公斤／厘米2)”的規定，高位水箱最低水位與最不利點噴頭的幾何高差計算如下：
H≥H1十H2十H3
式中：H1——最不利噴頭工作壓力(mH2O)
H2——自動噴水滅火系統的管道沿程水頭損失(∑h)和局部水損失的總和(mH2O)
H3——報警閥的壓力損失(mH2O)
其中：H1按《自噴》第2.0.2條取5mH2O
H2＝1.2∑h
∑h=∑ALQ2（式中Q=K×P0.5=1.33×0.50.5=0.94l/s，流量Q=0.94l/s,亦符合(高規)第7.4.8條，對自動噴水滅火系統不應大于ll／s的規定)。
根據工程實例，當管道設計流量為0.94L/s時，主要管道沿程損失為管徑DN25的給水管，當管＞DN50以后的給水管管道損失可勿略不計，筆者是以較不利的噴頭布置，計算得：
∑h＝2.0米H2＝1.2∑h＝2.4米
H3＝0.00869Q2d＝0.01米(報警閥公稱直徑為DN150)
故H＝H1十H2十H3=5十2.4十0.1＝7.41米
即高位消防水箱設置高度要滿足最不利點噴頭靜壓7.41米(0.074MPa)以上，若最不利層自動噴水滅火系統的最小管徑選為DN32的給水管時，計算H≥6.0米，即高位消防水箱滿足最不利點噴頭靜壓6.0米(0.06MPa)以上，比(高規)第7.4.7.2條消火栓水箱的設置高度還需提高1.0米左右(以最不處層層高計算)，這樣即不用增設增壓設置。
圖7-1
主題詞：燃氣安全管理消防保證體系存在問題
1、概述
我國目前使用的燃氣主要有煤氣、天然氣和液化石油氣三個大類。燃氣產業的發展領域大致分燃氣汽車、城市燃料、燃氣發電、基礎化工四方面。
隨著燃氣事業日新月異的蓬勃發展，生產與消費規模越來越大，使用場所越來越多，情況也越來越復雜，現有的安全管理機制已跟不上燃氣事業飛速發展的步伐。在政策、法規、標準及規范等方面的不同步、不配套等落后弊端也凸顯了出來。近年來，在生產、運輸、儲存、使用過程中所產生的火災、泄漏與爆炸等重、特大事故層出不窮，其等級與數量也不斷上升，如98年3月西安液化氣球罐泄漏、爆炸事故等，給國家和人民群眾的生命與財產造成了極大的損失，也給社會的公共安全與穩定帶來了極大的負面影響，從一定程度上也影響了燃氣事業的推進與發展。
因此，理清當前我國燃氣消防安全管理方面存在的問題，對于有關部門在建立一套科學、合理的燃氣消防安全管理保證新體系時提供參考依據，就顯得尤為重要。
本文正是從消防的角度，系統地對當前我國在燃氣消防安全管理保證體系方面存在的問題進行了深入地研究、分析和論述。
2、我國燃氣消防安全管理機制現狀
根據1991年3月30日由建設部、勞動部、公安部聯合的第10號令《城市燃氣安全管理規定》的規定，建設部門是城市燃氣安全管理的行政主管部門，消防部門作為燃氣安全管理的監督部門，勞動部門作為燃氣安全管理的監察部門和壓力容器的主管部門。
作為消防部門，在燃氣安全管理方面的業務，主要涉及：參與制定與燃氣消防安全管理有關的法律、法規和標準規范并執行；負責相關消防產品的檢測認證；對燃氣生產、運輸、儲存、使用等環節上的相關場所、管線、設備、用戶進行防火監督管理；參與燃氣災害事故的處置；日常的消防培訓和宣傳教育工作。
我國目前與燃氣消防安全管理有關的法律有三個，即《消防法》、《刑法》和《治安管理處罰條例》；相關的消防法規和規章非常多，如《化學危險品管理條例》、《城鎮燃氣安全管理規定》、各省市的《燃氣管理條例》等；以及眾多的產品技術標準和工程設計規范，如《城市燃氣設計規范》、《汽車用液化石油氣加氣站設計規范》等。
3、我國燃氣安全管理方面存在的問題
燃氣消防安全管理涉及規劃、設計、建審、施工、監理、驗收、運行、日常維護及應急處理等環節，通過對有關資料的收集分析、組織專家研討，以及對北京，上海、廣東、四川和黑龍江等地的調研，就目前我國在燃氣安全方面存在的問題歸納如下：
1）安全管理機制不適應燃氣產業市場經濟發展
燃氣產業涉及建設、能源、交通、勞動安全監察、農業等各管理領域，燃氣行業的安全管理也涉及公安消防以及上述各主管部門，目前由中央和各地方的上述部門頒布有關政令，對燃氣實施安全管理。但地方與中央以及地方各部門之間的政令協調難度較大；同時我國南方和北方，沿海經濟發達地區和中西部地區用氣差異也較大，要求同一種安全管理機制或法規有時勢必造成諸多不適應。
第10號令第四條明確了建設部負責管理全國城市燃氣安全工作，勞動部和公安部分別負責安全監察和消防監督，因此，各省市的燃氣安全工作應當由建設主管部門負責。但是，各地建設部門作為行政主管部門，在燃氣安全管理中的作用沒有充分發揮出來，各職能部門之間缺乏經常性協調，使得各地區的燃氣安全隱患整改力度不夠。從調查情況來看，全國大多數大、中型城市都在建設主管系統設立了燃氣管理辦公室或者燃氣管理處，但由于受人員編制及其他因素的影響，這些部門履行著行業管理的職能要大大多于履行安全工作職能，有的辦公室只有幾個人，忙于應付日常工作，根本沒有精力通盤考慮安全管理，而把安全管理的職能依托于公安消防、安全生產監察等監督部門，或者讓燃氣供應單位自行強化安全管理。
此外，隨著科技進步和市場經濟的發展需求，我國的燃氣事業將得以迅猛發展。而國際上通行的由行業協會、中介組織、保險業、企業主等共同參與進來娜計臘踩芾淼納緇嶧J繳形蔥緯桑渙硪環矯媯垢母錚嗽本潁蠶啦棵瘧歡卮蟀罄渴降南蘭嘍郊觳椋訊冉嚼叢醬蟆?nbsp;
2）法制建設滯后
我國目前燃氣安全管理的法制建設力度明顯不夠，現有的法規嚴重滯后，與發達國家相比存在很大的差距，主要表現在：
（1）法規制定滯后。我國目前執行的較權威的燃氣規定只有1991年的第10號令，該規定對燃氣的安全管理只提出了原則意見，相關的法律責任也不夠明確，在實際操作中彈性太大，有一定難度。而且該規定至今已有10年，其間的經濟體制、市場發展和行政部門的變化很大，迄今尚未進行修訂。
（2）各地管理法規不一。全國各地為了加強本地區的燃氣管理和安全工作，又在第10號令的基礎上制定了各種各樣的燃氣管理條例、辦法。但由于各地方使用的燃氣的種類、數量、地理環境等情況不同，所制定的法規也存在較大的差異，造成全國燃氣管理沒有較為統一的管理模式，管理多頭，職能重疊，監督與管理的界限不明確，使得許多安全隱患無法得到及時整解。
（3）政出多門、缺乏協調。不同部委的法規不一致或相互矛盾，給具體執行部門帶來諸多管理上的不便。例如：1998年由建設部獨家的第62號令--《城市燃氣管理辦法》中"城市燃氣安全"一章的多項規定與10號令有較大出入；關于輕烴燃料（碳5），農業部等七家單位聯合發文要求大力推廣使用這種新型燃料，而公安部等三家單位從安全管理的角度出發，也曾聯合發文禁止在城市使用這種燃料。這些法規的前后不符或自相矛盾，使得基層管理監督部門無所適從、難以把握，最終造成各部門推卸責任，管理上陷入混亂。
（4）政府部門執法力度不夠。燃氣行業的安全管理關系重大，國外燃氣行業的經營者不敢以身試法，嚴格的法制管理將使違法經營者損失重大以至破產。我國目前對燃氣行業違章經營的主要手段之一是下達整改通知或罰款，其罰款力度遠不足以震懾違法經營者，此外罰款往往上下幅度甚大，且無配套實施細則，使執法操作難以把握或效果不理想。
3）規范、標準不健全
燃氣行業設計規范和相關產品標準是設計、施工的技術依據，是燃氣安全管理的技術法規。而現行的技術標準存在多方面問題：
其一，制定的年代比較晚，同時為了照顧到方方面面的利益，規范的內容也就是當時實際操作的翻版，先進的技術內容少，無法體現通過提高燃氣設備設施本身的高技術含量來實現的本質安全的指導思想；其二，技術規范修訂的周期較長，與迅速發展的經濟形勢和城市環境不相適應，新技術、新工藝、新設備所帶來的新措施無法在實際應用中找到法律依據。
其三，主要技術指標缺乏科學依據。如在關鍵的燃氣設施的防火間距確定問題上，俄羅斯地廣人稀，至今仍沿用加大燃氣設施的防火間距這種消極防護觀念，在規范標準中較少強調科技含量和質量等技術措施，來保證燃氣設施自身的運行安全。我國現有標準規范的制定中較多沿用這種理念。然而該理念并不適應我國，特別是大城市和沿海經濟發達、人口稠密地區的燃氣建設的發展。一是上述地區寶貴的地皮很難實現這種遠距離的安全隔離設計；二是一旦高壓燃氣設施發生爆炸，一、二百米的安全距離也無法保證安全。而歐美、澳洲和日本等國則采用高技術含量以確保安全，標準規范制定部門的科研和實驗基礎較強，他們以實驗數據為依據確定保證安全所必須采取的技術措施，并根據不同地區級別和技術措施來確定不同的安全距離。
其四，一些重要的燃氣設施標準與工程規范尚缺，如《城市超高壓天然氣管道工程技術規范》、各類燃氣工程施工驗收規范等。此外，燃氣用膠管的質量和老化問題、家用燃氣報警器等技術，至今尚無定性和定量的使用概念。
4）設計、建審和驗收的可操作性不強
由于規范標準不健全，彈性大，給設計、建審和驗收帶來操作性不強的弊端。
作為設計部門，在業主控制投資的要求下往往難以采用高技術含量的產品及措施來確保燃氣設施本身的安全，一旦難以達到安全距離的規范要求，只能采取有關部門協調的辦法，而這種協調往往缺乏實驗技術依據。
目前燃氣項目的建審主體為公安的消防部門，鑒于燃氣設施的工藝流程和專業設備的復雜性，消防部門的專業水平遠低于燃氣行業的技術管理部門，其建審難度較大。如北京等一些省市的消防部門認為消防部門不應承擔不能勝任的技術環節方面的建審工作。
此外，現階段燃氣設施中的一些重要配件材料的質量水平與工業發達國家尚存在較大的距離，如各種閥門、管道等。燃氣規范標準對產品要求的不嚴格，將可能使一些低技術含量的配件用于燃氣設施的關鍵重要部位，造成安全隱患。
5）日常運行管理中存在的問題
對由于歷史原因造成的安全隱患，以及新形勢下出現的新的安全問題，缺乏有效解決辦法，造成日常運行管理存在較多問題。主要表現在以下幾方面：
（1）城市燃氣管網老化現象比較嚴重。部分管道已連續使用幾十年從未進行檢測維修，其安全可靠性無法確定，隨時有發生事故的可能性。
（2）道路改造帶來問題。許多城市的燃氣管網隨著城市建設的需要，局部管道的位置發生了變化，道路拓寬及新出入口的開設致使燃氣管道置于車道下方，而原有管道的基礎卻沒有加固，防火間距不足是一個方面，更為嚴重的是極易造成管道受壓損壞，發生燃氣泄漏。此外，在燃氣管道的上方搭建違章建筑也是一個比較突出的問題，一旦受建筑影響管道發生破裂，會造成群死群傷的惡性事故。
（3）違章施工也是影響燃氣管道安全的一個重要因素。一是燃氣管道的施工質量保障體系還不夠完善，工程層層轉包，質量監理不到位，埋地管道達不到國家技術規范的規定，而且又是隱蔽工程，有些問題較難發現。二是外來施工損壞燃氣管道的現象還比較普遍，在燃氣管道旁邊施工時，建設單位或施工單位不征求城市規劃或燃氣管道管理單位的意見，盲目施工，損壞管道，造成燃氣泄漏，危及安全。
（4）燃氣管道產權歸屬不明。城市燃氣供應系統中，從企業至用戶之間的輸送管線的產權歸屬至今未明，隨之引出安全管理的責任主體不清。
（5）居民室內裝潢隱患較多。目前對家庭內燃氣管道的敷設缺乏有效的控制手段。
（6）液化氣鋼瓶管理失控，事故率高。作為取代煤炭的優質燃料，自80年代開始2Kg、5Kg、15Kg的液化石油氣鋼瓶大量進入居民家庭和餐飲行業，90年代開始在液化氣經營、銷售、運輸等領域，惡性競爭、惟利是圖情況突出，因此產生了較多安全隱患。
6）應急處置能力不強。
燃氣事故的應急處置能力包括燃氣企業自身應急處置能力和公安消防應急處置能力。燃氣事故的應急處置重點為切斷氣源、撲滅初期火災、防止蔓延以及保護周圍重要設施。
全國在這方面的情況差別較大，如哈爾濱等地目前以人工制氣為主（天然氣、液化石油氣用戶20-30%），由于幾十年的經營以及有關部門的重視，已經形成了較為成熟的安全管理機制和應急處置機制，各級消防部隊的滅火技術裝備也較先進，一旦發生事故，企業專職消防隊、公安消防隊以及醫療救護三方在事故現場有效地配合，事故處置成功率較高。
北京、上海等大城市隨著近年來城市煤氣向石油液化氣、天然氣轉變的勢頭不斷增強，事故發生頻率較高，其應急處置能力明顯不足。其中包括企業搶險和公安消防的現場檢測、堵漏、個人防護等技術裝備的配備、以及消防站的規范設置等等，許多地區消防部門到事故現場受掌握資料和裝備的制約，不能及時查明情況，處于盲目狀況下，難以決定正確的戰術，1998年西安"3.5"爆炸事故就是明顯一例。
此外，我國公安消防實行兵役制，消防戰斗員服役2年，其技術水平的積累難以適應復雜的燃氣事故現場。鑒于現場泄漏氣體品種、濃度、設備流程、容器壓力難以清楚，消防部門在事故現場僅能起到搶救人員和冷卻保護的有限作用。
7）培訓不規范、從業人員專業素質不高
首先，從業人員的規范操作是杜絕人為燃氣事故的關鍵。隨著燃氣行業多種經營體制的發展，出現了兩頭重的現象：一是規范經營的大型企業作為消防安全重點單位，在內外的嚴格監督管理下，對操作人員的培訓較為嚴格，二是部分經營不規范的中小型企業，單純追求企業效益，嚴重忽視操作人員的業務培訓。
其次，從事燃氣經營的作業人員的專業素質還不夠高，有些人員沒有經過培訓就上崗，或沒有定期復訓，對安全知識尤其是消防安全知識知之甚少，沒有能力發現安全隱患，更不用說向用戶宣傳安全知識。
此外，全國有很多地方都沒有專門的專業培訓機構，各地區操作人員培訓情況差異很大，有的搞形式主義，開兩天會就發證書，或者以盈利為目的搞各級重復培訓。不同部門基于各自安全責任或經濟利益，多頭培訓、一崗多證現象嚴重，一些培訓單位的資質無權威部門認可授權，而燃氣經營單位受條件和水平限制，對自身的安全培訓只是走過場。8）保險行業尚未介入消防安全管理
國外保險業作為與風險直接發生經濟效益關系的市場經濟實體，在介入燃氣行業各運行環節的安全風險評估的基礎上實施保險。保險公司與業主、政府防火部門三者相互需求，相互保障，相互制約，成為燃氣安全運行中不可缺少的環節。
我國目前保險行業尚未真正以市場經濟模式操作，參與燃氣行業風險評估和安全運行管理監督的意識淡薄，只是關注"彩票?quot;受保規模的業務擴大，同時希望通過政府有關部門對產業的消防安全監督，僥幸地降低或避免所應承擔的理賠責任。
隨著我國加入WTO，國外保險業不可避免地要介入到我國的各行各業，我國的保險業也必將改變運行模式，順應國際形式。
4、結束語
在撰寫本文之前的調研過程中，得到了公安部消防局科技處、上海、四川、廣東、黑龍江、北京、深圳等地的消防總隊、支隊、建設主管部門、燃氣經營企業和本所有關領導的大力支持和幫助，在此謹向所有提供幫助的各方人士深表謝意！
5、參考資料
[1]《落實"整頓和規范市場經濟秩序"精神，鞏固清理整頓城市燃氣市場成果確保燃氣安全》建設部城市建設司楊魯豫2001.8.9
[2]《強化行業管理，確保燃氣安全》河南省建設廳2001.8.9
[3]《城市燃氣安全管理規定》建設部、公安部、勞動部（第10號令）1991.3.30
[4]《中國城市燃氣事業現狀及發展前景》中國城市煤氣協會張永革
[5]《加大清理整頓力度，加強燃氣安全管理》海南省建設廳
我們要像愛護我們自己身體一樣愛護車輛，只有樹立這樣的思想觀念，我們的思想認識才能有高度，我們的消防車輛才能像我們的戰友一樣得到愛護。強化官兵對消防車輛的維護保養意識，是提高消防車輛裝備使用效能，提升消防部隊戰斗力的基礎。只有時時刻刻認識到消防車輛在搶險救災中的重要地位，才能確保在遇有災情發生時部隊拉得出、救得了，完成任務出色。當前，隨著社會建設的不斷加強，隨著自然環境的不斷變化，災害越來越頻繁發生，而災害的發生更多的有著突然性和不可預見性，在災害發生時，只有我們的車輛裝備始終處于戰備狀態，處于良好的機動狀態，才能確保我們的官兵能在災害發生的第一時間拉得出，才能更大的保障人民群眾的生命財產得到更大的救援。而要達到這個目標，只有樹立良好的保養維護思想意識，時時刻刻繃緊安全維護這根弦，做到維護保養時時抓，關鍵時刻拉得出的維護保養觀念，才能確保我們的消防車輛裝備始終處于良好狀態。
要提高思想認識，首先應該從我們的領導干部做起。在基層大中隊，我們的領導干部是消防車輛的直接管理者，只有他們制定出強有力的維護保養制度和措施，才能帶動官兵在車輛保養方面有章可循，才能積極帶動大中隊官兵對車輛保養重要性的高度認識。其次在車輛保養方面每個大中隊的特種車駕駛員，同樣起著至關重要的作用，因為他們對車輛性能較為熟悉，只有不斷強化特種車駕駛員對車輛維護保養的思想意識，才能確保車輛得到最專業最好的維護；只有官兵們時刻認識到車輛維護保養關乎到整個部隊戰斗力生成、關乎到百姓生命財產安全；只有時刻強化對車輛裝備人員的管理和督促檢查，才能確保車輛狀態良好、性能最好。當前，由于消防部隊承擔的工作任務較為繁重，搶險救援事件頻發，造成官兵們處于疲于奔命的現象，這也造成很多的基層大中隊官兵在消防車輛的維護保養上沒能嚴格按照上級規定的進行，加之沒有更為專業的維護保養技能，造成消防車輛的保養維護不經常，不規范甚至無法進行更全面的保養等問題的存在。面對現狀，我們應該從官兵的日常管理入手，健全完善良好的維護保養制度，車輛管理制度。在日常檢查保養過程中，要求全體官兵要本著認真負責、耐心細致的態度，積極按照職責分工對消防車輛進行定期的認真維護和保養。定期加強對執勤車輛的發動機、輪胎、制動系統、線路燈光、轉向、燃油、供水、電路系統等各個部件進行嚴格的檢查和保養，做到發現問題及時解決，不留隱患，確保消防車輛裝備保持良好狀態。同時要求每名官兵都要做到會操作、會使用、會保養維護。只有這樣，才能確保部隊在關鍵時刻隨時拉得出、沖得上、打得贏，才能確保部隊的滅火作戰能力。
二、把握規律特點，是車輛維護保養的重要前提
消防車輛的保養維護工作應該與時俱進。隨著城市化以及城鎮化的發展建設，裝備的更新和發展日新月異，各類消防救援車輛越來越先進，對維護保養的要求越高，這是一個基本的、良性的發展規律。如何做好消防車輛的維護保養工作，從部隊的實踐經驗來看，除了持之以恒的遵循嚴格的保養維護規則和制度外，還應必須遵循以下的規律和特點：
第一，要遵循保養維護重于修理的思想觀念和實踐操作。在日常的消防車輛裝備管理上，保養和修理存在著密切的關系。當前，由于我們日常承擔著嚴重的搶險救援任務，很多單位對車輛的維護保養還不夠重視，原因是維護保養工作太過于繁瑣，不應該在車輛的維護保養上花更多的時間，而且消防車輛更新得快，幾年后就會被淘汰。因此，經常性的保養制度不落實，車輛銹蝕損壞事件頻發。而這種輕保養重修理觀念，必然造成整個的戰斗車輛無法處于良好的機動狀態，由此直接造成消防車輛在緊要關頭拉不出、完不成上級交給的工作任務。因此，在“保”與“修”的問題上，必須在保字上做文章、下力氣、打基礎，切實糾正車輛重“修”輕“保養”傾向。
第二，要牢固樹立以人為本、向官兵要車輛的良好性能，向車輛要良好的機動能力和搶險救援能力的思想觀念。在所有的工作中，人是最根本最活躍，最關鍵的因素。在消防車輛的管理工作中，我們也必須樹立以人為本的宗旨，在人員的管理上狠下功夫，加強經常性的培訓、教育和管理。只有堅持向管理要維護保養知識，要維護管理技術，才能確保車輛時常處于良好的運行狀態。而要讓官兵養成良好的意識和素質，只有通過經常性的思想教育、技術培訓、技能比賽，并予以一定的獎勵，才能更好調動官兵的主觀能動性，才能讓官兵在潛移默化中受到教育并養成愛車護車意識。通過靈活科學的管理方法，讓官兵養成自覺的愛車護車行動，形成強烈的愛車護車管車氛圍和意識，只有這樣，才能確保維護保養制度的落實，才能確保車輛始終處于最好的狀態。
第三，既要科學管理，更要依法治“保”。俗話說沒有規矩不成方圓，在對消防車輛的維護保養上，一樣要遵循嚴格的規章制度。要讓官兵對消防車輛管理的規章制度進行經常性的學習教育，強化官兵依法管理車輛的自覺性和守法性。要加強對車輛管理專職人員進行經常性的法規教育，用法規來規范他們的日常行為，讓他們養成遵章守紀、依法愛車護車的良好習慣。要建立專人專管制度，強化車輛專職管理人員的法治意識以及掌握良好的維護保養技術知識，讓他們在車輛的管理上既要依法，又要讓他們牢靠掌握車輛的維護保養方法，既要懂得技術細節，又要明白自身的職責和任務，切實做好車輛維護保養工作。
三、明確標準要求，是消防車輛處于良好戰備狀態的根本所需
在日常的維護保養工作中，明確車輛的維護保養標準，明確車輛維護保養的規律，是確保車輛始終處于良性狀態的基礎。怎樣做好消防車輛的維護保養呢？在實踐中，筆者把消防車輛的維護保養做具體的歸納，具體要求做到“三懂”、“四會”“五有”、“三無”。
“三懂”，就是懂得車輛性能，懂得車輛質量、懂得日常管理。大中隊領導干部，是消防車輛的直接管理者和使用者，所以，領導干部自身一定要帶頭投身到對車輛的保養維護的工作之中，強化自身的維護保養技能和管理能力，只有這樣，才能更好的帶領官兵加強車輛的維護保養。在日常工作中，強化專人專管，強化傳幫帶，強化以熟帶生以及加強培訓等工作，確保官兵對車輛的使用、維護保養技能優良。確保能熟悉車輛性能，熟悉部件構造以及維護保養的常識。確保車輛始終處于常用常新的狀態。“四會”，就是會操作使用，會排除一般故障，會維護保養、會檢查指導。這是基層官兵對消防車輛管理工作的一般要求，也是車輛維護保養必須具備的常識。近幾年來，文山州公安消防支隊嚴格按照“四會”要求，強化廣大官兵的技能業務培訓，嚴格車輛的使用操作規范，讓消防官兵真正做到按要求、按使用規定、按技術操作規程以及用途等進行規范操作使用，做到專人專管、專業專管的目標。而在日常的維護保養上，要求官兵不僅會操作，還要懂得排除一般的機械故障，會普通的維修。在維護保養上嚴格做到日有檢查測試，周有維護保養、月有重點保養評比等。通過強化管理，確保車輛各項技術性能始終處于最好的狀態，確保圓滿完成搶險救援、滅火救災任務。“五有”就是有細化的規章制度、有專門的組織機構、有維護保養計劃、有明確的崗位職責，有一整套與日常管理相匹配的管理辦法。為落實好這“五有”，這要求各單位，特別是基層大中隊要成立消防車輛管理領導小組，分工領導專門負責。對車輛的維護保養工作，要做到長期有目標，年初有計劃，日常有檢查，年終有總結。并堅持長期的愛車、護車、管理車的教育活動，在官兵心中形成良好的維護保養氛圍。
“三無”就是消防車輛無損壞、各類工具無丟失、各零部件無銹蝕。這是對車輛保養維護的基本常識。消防車輛是消防官兵手中的武器，丟失或者損壞都將制約戰斗力的形成。加之消防車輛基本上都在較為惡劣的環境下（如高溫、冰凍災害、泥石流、暴雨等）作業，如保養不及、不經常，那么消防車輛就容易銹蝕、容易損毀。因此，及時的加強執勤處突車輛裝備的維護保養十分重要。只有把執勤處突與日常的維護保養相結合，這樣才能保證車輛的機動狀態。四、落實細節檢查，是消防車輛處于良好戰備狀態的根本保障在車輛保養過程中，還必須健全各類檢查制度，利用“裝備日”和“車場日”的時間對消防車輛進行全方面的維護保養，不放過每一個細小環節。具體檢查：發動機能否正常發電、空氣壓縮機是否正常、制動系上制動踏板是否靈活、儲氣筒是否完好、制動閥是否靈活、車輪的制動片的磨損情況如何；傳動系上離合器、變速器、傳動軸、萬向節、減速器、差速器、半軸等部件上的螺栓是否松動損壞，缺油；方向機的工作是否正常以及燈光、雨刮器、剎車指示燈等重要部件工作情況；輪胎氣壓，各種儀表、電源是否正常；消防泵、真空泵的工作是否正常，性能是否良好；容罐內是否滿載滅火劑；與容罐相關的其他各部位的閥門、管路是否正常等等。在檢查過程中，如發現問題要及時上報解決，需要維修的立即維修，需要更換的盡快更換，切實做到“車輛毛病不過夜”，只有切實的將消防車輛的維護保養工作做到位，才能保障大中隊日常戰備的要求。
四、總結
關鍵詞：七氟丙烷滅火系統火災自動報警系統安全疏散設計預算設計圖紙
1.前言
哈龍滅火系統自問世以來，由于在滅火方面具有濃度低、滅火效率高、不導電等優異性能，在世界各地獲得了廣泛的應用。其主要應用于大型電子計算機房、通訊機房、高低壓配電室、檔案館等重要場所。然而，大量的科學實驗證明哈龍對大氣臭氧層有破壞作用，有礙人類的生存環境。為保護人類健康及賴以生存的地球環境，聯合國制定了《關于消耗臭氧層物質的蒙特利爾議定書》，發達國家自1994年1月1日，停止生產和使用哈龍滅火劑，發展中國家則可延長到2010年。于是尋找新的滅火劑替代哈龍成為必然。目前哈龍滅火劑的替代物主要有兩大方向：一是以其他滅火系統替代哈龍滅火系統，如二氧化碳、細水霧等滅火系統。二是新型的“潔凈氣體”滅火劑和相應的滅火系統，如鹵代烴滅火系統、惰性氣體滅火系統。在各種潔凈滅火劑中，具有實際應用價值的是七氟丙烷和煙烙盡。
下面就二氧化碳滅火系統、煙烙盡滅火系統和七氟丙烷滅火系統，對其滅火效率、系統投資、保護生命等方面進行比較分析。并說明XXX片區樞紐樓的最佳氣體滅火系統的選擇是七氟丙烷滅火系統。
二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統都是使氧氣濃度下降，對燃燒產生窒息作用，從而撲滅火災的。七氟丙烷在火災中有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強，滅火速度快。由此可見，二氧化碳滅火系統、煙烙盡滅火系統和七氟丙烷滅火系統是兩種不同的滅火機理，這兩種不同的滅火機理決定了七氟丙烷滅火系統在設計濃度上要遠遠低于二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統。三種滅火系統的最小設計濃度7%、34%、37.5%。所以七氟丙烷的滅火效率是最高的，市場上經常使用的氣體滅火劑綜合性能如表1.1所示。
氣體滅火劑綜合性能對照表表1.1
滅火劑名稱
FM-200
（七氟丙烷）
CO2
（高壓）
INERGEN
（煙烙盡）
HALON
（哈龍）
生產廠家
美國大湖公司
國產
美國安素
國產
適用范圍
同1301，但由于惰性大，高度和氣瓶間距離均受一定限制
與`1301同，適用于無人區域
與1301同，但保護面積不可超過1000米2
A、B、C類及電氣火災，通常適用于無人區域
滅火方式
化學與物理
物理
物理
化學
設計濃度
8-10%
34-75%
37.5-42.8%
5-9.4%
滅火速度
快
最慢
慢
最快
貯存壓力
2.5/4.2Mpa
5.8MPa
15Mpa
2.5/4.2Mpa
工作壓力
2.5/4.2Mpa
15Mpa
15Mpa
2.5/4.2Mpa
噴嘴壓力
≥0.8Mpa
≥1.4Mpa
≥0.8Mpa
酸性值
中等
低
最低
毒性值
中等（含氫氟酸）
低
無
低
LOAEL
10.5
濃度大于20%人員死亡
52
7.5
NOAEL
9.0
43
5.0
氣體產物
HF
CO2
N2、CO2、Ar2
HF、HBr
啟動產物
N2
N2
N2
N2
氣體與空氣重量比
5.8
1.51
1.22
5.05
影響系統投資的主要因素是系統設備投資、系統瓶站建筑投資及系統的維護保養費用等。目前市場上二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷的單價比為1：13：110。但二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統需要的滅火濃度高，自然滅火劑的用量就大。值得注意的是，煙烙盡滅火系統其氣體是以高壓氣態儲存的，其輸送距離可長達150米，大大超過了其它以液態儲存的滅火劑的輸送距離。所以它一套組合分配的裝置可以保護的防護區數量可以很多，這樣煙烙盡滅火系統的經濟性是顯而易見的。瓶站的建筑面積與滅火劑的用量是聯系在一起的，所以七氟丙烷滅火系統需要的瓶站的建筑面積要大大小于二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統。但由于煙烙盡滅火系統保護的距離長，所以需要的瓶站的數量也少。二氧化碳滅火系統需要的儲存容器，系統體積大、重量高，需要瓶站的建筑面積大，瓶站的建筑投資大。關于系統的維護保養費用，10年時間二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷系統滅火劑的再充填的費用比約為1：4：85，所以二氧化碳和煙烙盡的再填充費用是相對低的。通過上述各方面比較煙烙盡滅火系統的系統投資是最低的。
在保護人身安全方面，七氟丙烷人未觀察到不良反應的濃度為9%，系統最小設計濃度為7%，煙烙盡人未觀察到不良反應的濃度為43%，系統最小設計濃度為37.5%，所以七氟丙烷和煙烙盡在防護區噴放對人體是相對安全的。但七氟丙烷在高溫條件下會產生對人體有害的HF，所以它使用時的濃度必須低于NOAEL值，而且滅火時的拖放時間不能過長。而二氧化碳在34%以上會使人窒息死亡。據統計，近幾年世界上由于火災中被二氧化碳窒息而死的人每年多達80余人。所以二氧化碳系統不適合人員出入較多的場所。
XXX片區樞紐樓需要氣體保護的區域多為通信機房、尋呼機房、交換機房等，工作人員和值班人員較多。六層以下多為商務中心等公共場所，人流量也較大。該建筑需要氣體保護的防護區多，空間也較大，組合分配的系統也多。綜合考慮以上各方面，雖然二氧化碳滅火系統具有來源廣泛、價格低廉、無腐蝕性、不污染環境等優點，但瓶組占地面積大、泄露點多，給以后的維修會帶來一系列的難度。而且氣體容易從液壓站的開口處流失，保證其滅火濃度也較難。滅火劑的沉降也較快，特別是在高度和空間較大的情況下，高處火災就難以撲滅。煙烙盡滅火系統雖然系統投資低，對人體安全等許多優點，但目前在國內還沒有完整的設計規范。所以該建筑采用的最適合的氣體滅火系統為七氟丙烷滅火系統。它的滅火效率高，對大氣臭氧層的損耗潛能值ODP值為零，對人體相對安全，瓶組占地面積小，但它只適用于撲滅固體表面火災，不適宜撲救固體深位火災。
2.七氟丙烷滅火系統設計
2.1工程概況
XXX片區樞紐樓地上十七層，地下兩層，裙房三層，輔房三層。建筑面積23000平米，建筑高度為67.7米。四層到十六層層高3.9米，其中七至十六層的通信機房、電力室、電池室、傳輸機房、LS機房、ATM機房、網管中心、軟件中心、計費中心和新技術發展用房，需要用氣體滅火系統進行保護，采用七氟丙烷滅火系統對其進行保護。
根據《高層民用建筑防火設計規范》該建筑為一類建筑，耐火等級為一級，危險等級為中危險等級Ⅰ級。七層到十六層需要氣體保護的區域，設有防靜電地板，地板高0.5米，凈空高為3.4米（比例為5：34）。
2.2七氟丙烷（FM—200）滅火系統
2.2.1七氟丙烷氣體滅火劑性能及滅火機理
七氟丙烷滅火劑HFC-227ea（美國商標名稱為FM-200）是一種無色無味、低毒性、電絕緣性好，無二次污染的氣體，對大氣臭氧層的耗損潛能值（ODP）為零。其化學結構式為CF3-CHF-CF3。在一定壓強下呈液態儲存。在火災中具有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解產物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強、滅火速度快。
2.2.2七氟丙烷滅火系統工作程序及原理
當防護區發生火災時，滅火系統有三種啟動方式：
自動啟動：此時感溫探測器、感煙探測器發出火災信號報警，經甄別后由報警和滅火控制裝置發出聲光報警，下達聯動指令，關閉聯鎖設備，發出滅火指令，延遲0-30秒電磁閥動作，啟動啟動容器和分區選擇閥，釋放啟動氣體，開啟各儲氣瓶容器閥，從而釋放滅火劑，實施滅火。
手動啟動：將滅火控制盤的控制方式選擇鍵撥到“手動”位置。此時自動控制無從執行。操作滅火控制盤上的滅火手動按鈕，仍將按上述即定程序實施滅火。一般情況，保護區門外設有手動控制盒。盒內設緊急啟動按鈕和緊急停止按鈕。在延遲時間終了前可執行緊急停止。
應急啟動：在滅火控制裝置不能發出滅火指令時，可進行應急啟動。此時，人為啟動聯動設備，拔下電磁啟動器上的保險蓋，壓下電磁鐵芯軸。釋放啟動氣體，開啟整個滅火系統，釋放滅火劑，實施滅火。
2.3系統設計
2.3.1滅火方式
按防護區的特征和滅火方式采用全淹沒滅火系統，管網輸送方式為組合分配系統。
全淹沒滅火系統是在規定的時間內，向防護區噴放設計規定用量的七氟丙烷，并使其均勻的充滿整個防護區的滅火系統。組合分配系統是用一套七氟丙烷的儲存裝置通過管網的選擇分配，保護兩個或兩個以上防護區的滅火系統。優點是減少滅火劑的用量，大大節省系統投資。因為本建筑需要氣體保護的機房較多多，所以采用組合分配系統最為經濟可行。
2.3.2防護區的劃分
《規范》中規定：防護區宜以固定的單個封閉空間劃分；當同一區間的吊頂層和地板下需同時保護時，可合為一個防護區；當采用管網滅火系統時，一個防護區的面積不宜大于500m2,容積不宜大于2000m3。
根據《規范》規定，把該組合分配系統四個系統中各個防護區的劃分歸納于下表，其中最大保護區的面積為310.25m2，容積為1210m3。
系統劃分表表2.1
系統（一）
系統（二）
編號
保護區名稱
樓層
編號
保護區名稱
樓層
1
左LS機房
7F
1
左傳輸機房
9F
2
右LS機房
7F
2
右傳輸機房
9F
3
電池室
8F
3
左ATM機房
10F
4
小電力室
8F
4
右ATM機房
10F
5
大電力室
8F
5
左同步網監控中心
11F
6
主機房
11F
7
右同步網監控中心
11F
注：防護區的工作區和地板下均設置噴頭和探測器，防護區設有彈簧門不需單設泄壓口。
2.3.3管網系統
本系統的管網布置為非均衡管網，但工作區和地板下的管網布置都為均衡管網。《規范》中規定，均衡管網要符合下列要求：
①管網中各個噴頭的流量相等；
②在管網上，從第一分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互間的最大差值不應大于20%。
管網設計布置為均衡系統有利于滅火劑在防護區噴放均勻，利于滅火。可不考慮管網中的剩余量，做到節省。可只選用一種規格的噴頭，只計算“最不利點”的阻力損失就可以了。雖然對整個系統來說是非均衡管網，但因把工作區和地板下都盡量布置為均衡，所以該系統工作區中的噴頭型號相同，地板下的噴頭型號相同，工作區和地板下為不同型號的噴頭。在管網設計時，考慮到經濟性，應盡量減少管段長度，減少彎頭數量。做到管網布置合理、經濟。
2.3.4增壓方式
根據《規范》規定：七氟丙烷滅火系統應采用氮氣增壓輸送。氮氣的含水量不應大于0.006%。額定增壓壓力選用4.2±0.125MPa級別。
2.3.5系統組件
系統主要組件有：啟動鋼瓶組、儲氣鋼瓶組以及單向閥、壓力繼電器、選擇閥、泄氣卸壓閥、金屬軟管、集流管、噴頭及管路附件、滅火劑輸送管網、儲氣鋼瓶架、啟動鋼瓶架等。
啟動鋼瓶組由電動啟動閥、電磁閥、壓力表組成。儲氣鋼瓶組由容器閥、導管、鋼瓶組成。單向閥包括氣控單向閥和液流單向閥。
2.4系統設計與管網計算2.4.1系統設計計算
系統（一）：
（一）確定滅火設計濃度
依據《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統設計規范》（以下簡稱規范）
取C%=8%
（二）計算保護空間實際容積
1區、2區、3區、5區容積相同：
V5區＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區：1127.17m3
4區容積：
V4區＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區：532.67m3
（三）計算滅火劑設計用量
依據《規范》中規定W=K×（V/S）×C/（100-C）
其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）
1區、2區、3區、5區滅火劑設計用量相同：
W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）
其中地板下：104.7kg工作區：714.99kg
根據單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）
需要14只儲瓶，所以W取826kg
工作區W1=720（kg）地板下W2=106（kg）
4區滅火劑設計用量：
W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）
根據單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）
需要7只儲瓶，所以W取413kg
工作區W1=360（kg）地板下W2=53（kg）
（四）設定滅火噴放時間
依據《規范》規定，取t=7s
（五）設定噴頭布置與數量
選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區布置8只噴頭，按保護區平面均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區的布置形式相同。
（六）選定滅火劑儲存瓶規格及數量
1區、2區、3區、5區相同
根據W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。
4區：
根據W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。
（七）繪制管網設計圖，見附圖
（八）計算管道平均設計流量
（1）1區、2區、3區、5區相同：
主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)
支管：工作區：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)
Q2-3=51.07(kg/s)
Q3-4=25.535(kg/s)
Q4-5=12.7677(kg/s)
地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)
Q2′-3′=7.48(kg/s)
Q3′-4′=3.739(kg/s)
Q4′-5′=1.8696(kg/s)
儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)
4區：
主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)
支管：工作區：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)
Q2-3=25.714(kg/s)
Q3-4=12.857(kg/s)
Q4-5=6.4286(kg/s)
地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)
Q2′-3′=3.7857(kg/s)
Q3′-4′=1.8929(kg/s)
Q4′-5′=0.9464(kg/s)
儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)
（九）選擇管網管道通徑，標于圖上
（十）計算充裝率
系統設置用量：WS=W+W1+W2
儲瓶內剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）
管網內剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）
WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）
充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）
（十一）計算管網管道內容積
依據管網計算圖。
1區VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.489（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅠ=VP1′+VP2′=0.546（m3）
2區：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅡ=VP1′+VP2′=0.467（m3）
3區：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅢ=VP1′+VP2′=0.491（m3）
4區：VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）
VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）
VPⅣ=VP1′+VP2′=0.4265（m3）
5區：VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅤ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）
（十二）選用儲瓶增壓壓力
依據《規范》中規定，選用P。=4.3MPa（絕壓）
（十三）計算全部儲瓶氣相總容積
1區、2區、3區、5區相同
依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）
4區：
依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）
（十四）計算“過程中點”儲瓶內壓力（噴放七氟丙烷設計用量50%時的“過程中點”）
1區：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）
2區：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.175MPa（絕壓）
3區：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）
4區：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.723MPa（絕壓）
5區：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.2MPa（絕壓）
（十五）計算管路阻力損失
⑴a-b管段
1區、2區、3區、4區、5區：
（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)
Pa-b=0.02204(MPa)
工作區：
⑵b-1管段
1區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.807+10+5×6.4+1.9=68.707(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.756(MPa)
2區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)
3區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)
4區：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)
Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)
5區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)
⑶1-2管段
1區、2區、3區、5區：
（P/L）1-2=0.009(MPa/m)
L1-2=7.4+2.1=9.5(m)
P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)
4區：
（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)
L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)
P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)
⑷2-3管段
1區2區3區5區：
（P/L）2-3=0.007(MPa/m)
L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)
P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)
4區：
（P/L）2-3=0.006(MPa/m)
L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)
P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)
⑸3-4管段
1區2區3區5區：
（P/L）3-4=0.005(MPa/m)
L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)
P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)
4區：
（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)
L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)
P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)
⑹4-5管段
1區：
（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)
P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)
2區、3區、5區：
（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)
P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)
4區：
（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)
L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)
P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)
工作區管道阻力損失：
1區：∑P1=1.014(MPa)
2區：∑P1=0.9355(MPa)
3區：∑P1=0.9(MPa)
4區：∑P1=0.462(MPa)
5區：∑P1=0.84(MPa)
地板下：
1區、2區、3區、5區：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)
L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)
P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)
L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)
P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)
L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)
P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)
L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)
P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)
4區：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)
L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)
P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)
L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)
P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)
L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)
P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)
L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)
P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)
地板下管道阻力損失：
1區：∑P2=1.012(MPa)
2區：∑P2=0.8857(MPa)
3區：∑P2=0.85(MPa)
4區：∑P2=0.4(MPa)
5區：∑P2=0.786(MPa)
（十六）計算高程壓頭
依據《規范》中公式：Ph=10-6Hγg
（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）
1區、2區相同：
工作區：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)
3區、4區、5區相同：
工作區：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)
（十七）計算噴頭工作壓力
依據《規范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）
1區：工作區：Pc1=2.06—1.014+0.0138=1.06(MPa)
地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)
2區：工作區：Pc1=2.175—0.9355+0.0138=1.25(MPa)
地板下：Pc2=2.175—0.8857+0.055=1.34(MPa)
3區：工作區：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)
地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)
4區：：工作區：Pc1=1.723—0.4622—0.0386=1.22(MPa)
地板下：Pc2=1.723—0.4+0.00138=1.32(MPa)
5區：：工作區：Pc1=2.2—0.84—0.0386=1.32(MPa)
地板下：Pc2=2.2—0.786+0.00138=1.415(MPa)
（十八）驗算設計計算結果
依據《規范》規定，應滿足下列條件：
⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)
⑵Pc≥Pm/2
1區：Pm1/2=1.03MPa2區：Pm2/2=1.0875MPa
3區：Pm3/2=1.0665MPa4區：Pm4/2=0.8615MPa
5區：Pm5/2=1.1MPa
各防護區均滿足，所以合格。
（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規格
根據《規范》規定：依據Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規格。Q為噴頭平均設計流量。
1區：工作區：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=6.08(cm2)噴頭規格為JP-36型
地板下：qc2=2.15(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.87(cm2)噴頭規格為JP-13型
2區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.32(cm2)噴頭規格為JP-34型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.748(cm2)噴頭規格為JP-13型
3區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.68(cm2)噴頭規格為JP-36型
地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.763(cm2)噴頭規格為JP-13型
4區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)
Fc1=2.679(cm2)噴頭規格為JP-24型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)
Fc2=0.379(cm2)噴頭規格為JP-9型
5區：工作區：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.11(cm2)噴頭規格為JP-32型
地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.733(cm2)噴頭規格為JP-13型
（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號
1區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)
噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)
支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)
噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)
Fc=1.97/2.15=0.917(cm2)
噴頭校核為規格為JP-14型
2區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)
支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.08(kg/s)
噴頭流量為16.08/8=2.01(kg/s)
Fc=2.01/2.5=0.8(cm2)
噴頭規格為JP-13型
3區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.25=12.87(kg/s)
支管流量為12.87×8=102.96(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/102.96=6.944(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.944=15.077(kg/s)
噴頭流量為15.077/8=1.885(kg/s)
Fc=1.885/2.45=0.769(cm2)
噴頭規格為JP-13型
4區：工作區噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)
噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)
支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)
實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)
噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)
Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)
噴頭規格校核為JP-10型
5區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)
支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.75(kg/s)
噴頭流量為16.75/8=2.094(kg/s)
Fc=2.094/2.55=0.8212(cm2)
噴頭規格為JP-14型
系統（二）：
（一）確定滅火設計濃度
依據《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統設計規范》取C=8%
（二）計算保護空間實際容積
1區、2區、3區、4區、5區、7區容積相同：
V1區＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區：1127.17m3
6區容積：
V4區＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區：532.67m3
（三）計算滅火劑設計用量
依據《規范》中規定W=K×（V/S）×C/（100-C）
其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）
1區、2區、3區、4區、5區、7區滅火劑設計用量相同：
W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）
其中地板下：W2=104.7kg工作區：W1=714.99kg
根據單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）
需要14只儲瓶，所以W取826kg
工作區W1=720（kg）地板下W2=106（kg）
6區滅火劑設計用量：
W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）
根據單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）
需要7只儲瓶，所以W取413kg
工作區W1=360（kg）地板下W2=53（kg）
（四）設定滅火噴放時間
依據《規范》規定，取t=7s
（五）設定噴頭布置與數量
選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區布置8只噴頭，按保護區均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區的布置形式相同。
（六）選定滅火劑儲存瓶規格及數量
1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：
根據W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。
6區：
根據W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。
（七）繪出管網計算圖，見附圖
（八）計算管道平均設計流量
（1）1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：
主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)
支管：工作區：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)
Q2-3=51.07(kg/s)
Q3-4=25.535(kg/s)
Q4-5=12.7677(kg/s)
地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)
Q2′-3′=7.48(kg/s)
Q3′-4′=3.739(kg/s)
Q4′-5′=1.8696(kg/s)
儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)
6區：
主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)
支管：工作區：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)
Q2-3=25.714(kg/s)
Q3-4=12.857(kg/s)
Q4-5=6.4286(kg/s)
地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)
Q2′-3′=3.7857(kg/s)
Q3′-4′=1.8929(kg/s)
Q4′-5′=0.9464(kg/s)
儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)
（九）選擇管網管道通徑，標于圖上
（十）計算充裝率
系統設置用量：WS=W+W1+W2
儲瓶內剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）
管網內剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）
WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）
充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）
（十一）計算管網管道內容積
依據管網計算圖。
1區：VP1′=32.107×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.508（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅠ=VP1′+VP2′=0.565（m3）
2區：VP1′=29.607×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.443（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅡ=VP1′+VP2′=0.5（m3）
3區：VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.489（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅢ=VP1′+VP2′=0.546（m3）
4區：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅣ=VP1′+VP2′=0.467（m3）
5區：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅤ=VP1′+VP2′=0.491（m3）
6區VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）
VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）
VP6=VP1′+VP2′=0.4265（m3）
7區VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅦ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）
（十二）選用儲瓶增壓壓力
依據《規范》中規定，選用P。=4.3MPa（絕壓）
（十三）計算全部儲瓶氣相總容積
1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：
依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）
6區：
依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）
（十四）計算“過程中點”儲瓶內壓力
Pm=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
1區：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.565]=2.036MPa（絕壓）
2區：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.5]=2.121MPa（絕壓）
3區：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）
4區：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.166MPa（絕壓）
5區：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）
6區Pm6=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.7276MPa（絕壓）
7區PmⅦ=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.197MPa（絕壓）
（十五）計算管路阻力損失
⑴a-b管段
1區、2區、3區、4區、5區、6區、7區：
（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)
Pa-b=0.02204(MPa)
工作區：
⑵b-1管段
1區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=27.107+10+5×6.4+1.9=71.007(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×71.007=0.78(MPa)
2區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.607+10+4×6.4+2.1=62.307(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×62.307=0.685(MPa)
3區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.807+10+4×6.4+2.1=62.307(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.685(MPa)
4區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)
5區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)
6區：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)
Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)
7區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)
⑶1-2管段
1區、2區、3區、4區、5區、7區：
（P/L）1-2=0.009(MPa/m)
L1-2=7.4+2.1=9.5(m)
P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)
6區：
（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)
L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)
P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)
⑷2-3管段
1區、2區、3區、4區、5區、7區：
（P/L）2-3=0.007(MPa/m)
L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)
P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)
6區：
（P/L）2-3=0.006(MPa/m)
L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)
P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)
⑸3-4管段
1區、2區、3區、4區、5區、7區：
（P/L）3-4=0.005(MPa/m)
L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)
P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)
6區：
（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)
L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)
P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)
⑹4-5管段
1區、3區：
（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)
P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)
2區、4區、5區、7區：
（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)
P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)
6區：
（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)
L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)
P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)
工作區管道阻力損失：
1區：∑P1=1.04(MPa)
2區：∑P1=0.99(MPa)
3區：∑P1=0.92(MPa)
4區：∑P1=0.9355(MPa)
5區：∑P1=0.9(MPa)
6區：∑P1=0.462(MPa)
7區：∑P1=0.84(MPa)
地板下：
1區、2區、3區、4區、5區、7區：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)
L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)
P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)
L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)
P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)
L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)
P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)
L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)
P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)
6區：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)
L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)
P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)
L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)
P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)
L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)
P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)
L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)
P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)
地板下管道阻力損失：
1區：∑P2=1.036(MPa)
2區：∑P2=1.009(MPa)
3區：∑P2=1.012(MPa)
4區：∑P2=0.8857(MPa)
5區：∑P2=0.85(MPa)
6區：∑P2=0.4(MPa)
7區：∑P2=0.786(MPa)
（十六）計算高程壓頭
依據《規范》中公式：Ph=10-6Hγg
（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）
1區、2區：
工作區：Ph1=10-6×（—4.9）×1407×9.81=—0.069(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—7.9）×1407×9.81=—0.11(MPa)
3區、4區：
工作區：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)
5區、6區、7區：
工作區：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)
（十七）計算噴頭工作壓力
依據《規范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）
1區：工作區：Pc1=2.036—1.04+0.069=1.065(MPa)
地板下：Pc2=2.036—1.036+0.11=1.11(MPa)
2區：工作區：Pc1=2.121—0.99+0.069=1.2(MPa)
地板下：Pc2=2.121—1.009+0.11=1.222(MPa)
3區：工作區：Pc1=2.06—0.92+0.0138=1.154(MPa)
地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)
4區：工作區：Pc1=2.166—0.9355+0.0138=1.244(MPa)
地板下：Pc2=2.166—0.8857+0.055=1.335(MPa)
5區：工作區：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)
地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)
6區：工作區：Pc1=1.73—0.4622—0.0386=1.23(MPa)
地板下：Pc2=1.73—0.4+0.00138=1.33(MPa)
7區：工作區：Pc1=2.197—0.84—0.0386=1.317(MPa)
地板下：Pc2=2.197—0.786+0.00138=1.412(MPa)
（十八）驗算設計計算結果
依據《規范》規定，應滿足下列條件：
⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)
⑵Pc≥Pm/2
1區：PmⅠ/2=1.018MPa2區：PmⅡ/2=1.0605MPa
3區：PmⅢ/2=1.03MPa4區：PmⅣ/2=1.083MPa
5區：PmⅤ/2=1.0665MPa6區：Pm6/2=0.864MPa
7區：PmⅦ/2=1.0985MPa
各防護區均滿足，所以合格。
（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規格
根據《規范》規定：依據Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規格。Q為噴頭平均設計流量。
1區：工作區：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=6.08(cm2)噴頭規格為JP-36型
地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.85(cm2)噴頭規格為JP-13型
2區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.675(cm2)噴頭規格為JP-36型
地板下：qc2=2.4(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.779(cm2)噴頭規格為JP-13型
3區：工作區：qc1=2.3(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.55(cm2)噴頭規格為JP-34型
地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.85(cm2)噴頭規格為JP-13型
4區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.32(cm2)噴頭規格為JP-34型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.748(cm2)噴頭規格為JP-13型
5區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.67(cm2)噴頭規格為JP-36型
地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.763(cm2)噴頭規格為JP-13型
6區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)
Fc1=2.679(cm2)噴頭規格為JP-24型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)
Fc2=0.379(cm2)噴頭規格為JP-9型
7區：工作區：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.11(cm2)噴頭規格為JP-34型
地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.733(cm2)噴頭規格為JP-13型
（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號
1區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)
噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)
支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)
噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)
Fc=1.97/2.2=0.895(cm2)
噴頭校核為規格為JP-14型
2區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)
噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)
支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.903(kg/s)
噴頭流量為16.903/8=2.11(kg/s)
Fc=2.11/2.4=0.88(cm2)
噴頭規格為JP-13型
3區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.3=13.156(kg/s)
支管流量為13.156×8=105.248(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/105.248=6.793(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.793=15.412(kg/s)
噴頭流量為15.412/8=1.9265(kg/s)
Fc=1.9265/2.2=0.876(cm2)
噴頭校核為規格為JP-14型
4區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)
支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.082(kg/s)
噴頭流量為16.082/8=2.01(kg/s)
Fc=2.01/2.5=0.804(cm2)
噴頭規格為JP-13型
5區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)
噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)
支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.9(kg/s)
噴頭流量為16.9/8=2.11(kg/s)
Fc=2.11/2.45=0.8624(cm2)
噴頭規格為JP-14型
6區：工作區噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)
噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)
支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)
實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)
噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)
Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)
噴頭規格校核為JP-10型
7區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)
噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)
支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)
實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)
校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.752(kg/s)
噴頭流量為16.752/8=2.094(kg/s)
Fc=2.094/2.55=0.821(cm2)
噴頭規格為JP-13型
2.4.2系統主要組件和設備型號
七氟丙烷儲瓶型號：JR-100/59；瓶頭閥：JVF-40/59；
電磁啟動器：EIC4/24；釋放閥：JS-100/4；
七氟丙烷單向閥：JD-50/59；高壓軟管：J-50/59；
安全閥：JA-12/4；壓力訊號器：EIX4/12；
3.火災自動報警及聯動控制系統系統設計3.1火災自動報警系統設計3.1.1報警區域和探測區域的劃分
根據《火災自動報警系統設計規范》中規定，報警區域應根據防火分區或樓層劃分，可將一防火分區劃為一個報警區域，也可將同層的相鄰幾個防火分區劃為一個報警區域，但這種情況下不得跨越樓層。按防火分區的劃分原則中“高層建筑在垂直方向應以每個樓層為單元劃分防火分區”把該建筑一層劃為一個防火分區。則一個樓層為一報警區域。
根據《火災自動報警系統設計規范》中規定，探測區域應按獨立房間劃分。一個探測區域的面積不宜超過500平方米；從主要入口能看清其內部，且面積不超過1000平方米的房間，也可劃為一個探測區域。該建筑把每個防護區劃為一個探測區域。
3.1.2自動報警系統的設計
本設計采用集中報警控制系統。根據《電子計算機房設計規范》，設有固定滅火系統的區域，要設感溫探測器和感煙探測器的組合。探測器的靈敏度采用一級。感煙探測器和感溫探測器兩種探測器交差布置，這樣可以提高報警的準確性，感煙探測器進行火災初期報警，感溫探測器進行火災中期報警，可以減少誤報。
3.1.3探測器布置計算
⑴與七層LS機房相同大小的區域：
該探測區域凈空面積為S=22.4×14.8=331.52(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。
N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×60）＝7個
感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。
N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×20）＝21個
因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數量應該在7～21個之間，綜合考慮在此防護區中布置8個。
設計布局合理，布置情況詳見設計圖紙。
地板下布置形式與此相同。
⑵與八層小電力室相同大小的區域：
該探測區域凈空面積為S=21.6×7.6=164.16(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。
N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×60）＝4個
感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。
N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×20）＝11個
因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數量應該在4～11個之間，在此防護區中布置5個。
設計布局合理。地板下只布置感煙探測器。布置情況詳見設計圖紙。
走廊內按間距小于15米進行布置感煙探測器。
3.1.4手動報警按鈕
《火災自動報警系統設計規范》中規定：每個防火分區應至少設置一個手動火災報警按鈕，從一個防火分區內的任何位置到最鄰近的一個手動按鈕的距離不應大于30米，設在公共活動場所的主要出入口處。手動報警按鈕、消火栓按鈕等處宜設置電話塞孔，其底邊距地面高度宜為1.3-1.5米。
該建筑八層、十一層每個防護區的出口處設1個手動按鈕，每層共有6個。七、九、十層每層設4個手動按鈕。
機械應急操作裝置設在儲瓶間內。
3.2聯動控制系統設計3.2.1聯動控制
聯動控制系統的報警系統的執行機構，使氣體滅火功能在手動或電氣控制狀態下得以實現。聯動控制的功能主要實現自動報警、氣體滅火、控制風機等相關設備的啟停等功能。
3.2.2控制系統設計計算
各型報警控制設備參數如下表所示，設備數量如前一節計算數量。
設備參數表表3.2.2
設備名稱
工作電壓
監視電流Ip
報警電流Ij
功耗
感煙探測器
DC24V
≤0.6mA
≤2.0mA
感溫探測器
DC24V
≤0.8mA
≤1.4mA
手動報警按鈕
DC24V
≤0.8mA
≤2.0mA
單輸入/輸出模塊
DC24V
≤1.0mA
≤5.0mA
雙輸入/輸出模塊
DC24V
≤1.0mA
≤8.0mA
聲光報警器
DC24V
≤0.8mA
≤160mA
總線隔離器
DC24V
動作電流170mA/270mA
多線控制盤14
DC24V
＜4W
氣體滅火控制盤6區
DC24V
＜10W
放氣指示燈
DC24V
≤100mA
啟/停按鈕
DC24V
0mA
≤20mA
報警聯動控制器
≤50W
一、平面線纜線徑計算：
⑴與七層相同的樓層（七、九、十層）：
LS機房相同大小的區域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。
其它區域：感煙探測器14個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈4個、緊急啟/停按鈕4個、聲光報警器2個、雙輸入/出控制模塊6個。
取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：
Imaxj1=24*Ij+5*Ij+5*Ij+6*Ij=24*2.0+5*1.4+5*2.0+6*8.0
=113.0(mA)
根據以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。
非總線設備最大電流為：
Imaxj=4*Ij+4*Ij+2*Ij=4*100+4*20+2*160
=800.0(mA)
根據以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.0。
⑵與八層相同的樓層（八、十一層）：
與電力室相同大小的區域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。
與小電力室相同大小的區域：凈空感煙探測器2個、感溫探測器2個，地板下感煙探測器3個。
其它區域：感煙探測器11個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈6個、緊急啟/停按鈕6個、聲光報警器3個、雙輸入/出控制模塊10個。
取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：
Imaxj1=26*Ij+7*Ij+5*Ij+10*Ij=26*2.0+7*1.4+5*2.0+10*8.0
=151.8(mA)
根據以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。
非總線設備最大電流為：
Imaxj=6*Ij+6*Ij+3*Ij=6*100+6*20+3*160
=1200.0(mA)
根據以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.5。
二、系統容量計算：
1．報警系統容量：
報警系統的容量可簡便地計算為報警聯動控制器的功率損耗與折算系數(取1.2)的積：
Pjz’=Pj*1.15=50W*1.2=60W
2．聯動控制系統容量：
⑴氣體滅火控制系統容量：
整個系統有6區氣體滅火控制盤3個，由表3.2.2知每個氣體滅火控制盤的功耗為10W，氣體滅火盤動作因素為0.75，折算系數取1.5，則氣體滅火控制系統容量為：
Pfz’=3Pf*0.75*1.5=3*10*0.75*1.5=33.75W
⑵其它控制系統容量：
非總線系統容量：
Pe1’=U*∑Imaxj*1.2=24V*（1.2A+0.8A）*1.2=57.6W
風機等控制系統容量：
風機等設備的控制由多線聯動控制盤控制，每個滅火區域設1臺多線聯動控制盤（共12個），表3.2.2知每個多線聯動控制盤的功耗為4W，動作因素取0.75，折算系數取1.5，則風機等控制系統容量為：
Pe2’=12*Pe2*0.75*1.5=12*4*0.75*1.5=54W
聯動控制系統總容量為：
Ptz=Pfz’+Pe1’+Pe2’=33.75W+57.6W+54W=145.35W
系統總容量：
Pz=Pjz’+Ptz=60W+145.35W=205.35W
查手冊得，該系統的工作電源選取DC24V/38Ah。主電源采用AC220V市電經DC24V/38Ah浮充穩壓電源變換后提供DC24V電源。直流備用電源采用火災報警控制器的專用蓄電池組提供DC24V/38Ah電源。
3.3布線
該系統采用樹狀布線，傳輸線路采用穿金屬管保護方式布線。消防控制線路采用金屬管頂板內暗敷管保護，且保護層厚度不小于30mm。火災探測器的傳輸線路，選擇不同顏色的絕緣導線，相同用途的導線的顏色一致。接線端子有標號。火災自動報警系統的傳輸網絡不與其他系統的傳輸網絡合用。
3.4系統組件
感溫探測器；感煙探測器；滅火控制箱；聲光報警器；緊急啟動停止按鈕；放氣指示燈；警鈴；應急照明燈等。
4.安全疏散設計
防護區應有足夠寬的疏散通道和出口，保證人員在30秒內能撤出防護區。七氟丙烷在火場的高溫條件下會產生HF，對人員和設備都有輕度危害。在發生火災時，為了避免建筑物內人員因火燒、煙氣中毒、建筑構件倒塌破壞、滅火劑噴放后中毒而造成的傷害，也為了能及時啟動滅火劑，撲滅火災，盡可能減少損失。人員安全撤離防護區的允許疏散時間為30秒。所以要求人員在30秒內撤離防護區，否則是不安全的。
安全疏散計算：
在防護區內離門最遠的距離為L=16.1m
人走到房門所需時間T1=L/V(V取1.2m/s)
T1=L/V=16.1/1.2=13.42s
檢驗是否有人員滯留現象T2=Q/（NB）
Q為室內人數，取15人
B為房門寬度為1米
N為房門通行系數，平地取1.3人/m·s
T2=15/(1×1.3)=11.54s＜T1
所以疏散時不會發生人員滯留現象。
為了更好的進行安全疏散，保護人員安全，對防護區有下列安全要求：防護區的疏散通道和出口應設置應急照明與疏散指示標志。防護區內設置聲光報警器，防護區的入口處設置放氣指示燈。防護區的門應向外開啟，并能自行關閉；疏散出口的門必須能從防護區內打開。
5.經濟預算
根據國家政策，進行工程建設應遵守的基本原則是“安全可靠、技術先進、經濟合理”。“安全可靠”以安全為本，要求必須達到預期目的；“技術先進”則要求火災報警、滅火控制及滅火系統設計科學，采用設備先進、成熟；“經濟合理”則是在保證安全可靠、技術先進的前提下，做到節省工程投資費用。
本設計在設計計算時已驗算了達到設計滅火濃度所需要的時間都小于7秒，而且自動報警系統采用感煙探測器和感溫探測器兩種探測器的組合進行布置，這樣報警準確，所以該系統基本可以達到預期目的。在進行管網布置時，盡量布置成均衡管網，盡量減少彎頭數量和管道長度，節省了工程投資費用。
經濟預算采用《全國統一安裝工程預算定額四川省估價表》SGD-5-2000。
依據我公司長期經驗，其中氣壓試驗、吹掃試驗的數量按管徑100毫米內的管道長度計算，主材數量按管道內表面積除以3m2/瓶來確定氮氣瓶數量。支架制作安裝、支架除銹、支架刷紅丹、支架刷銀粉的數量按支架長度乘以1.7kg/m來確定。系統組件水壓試驗和系統組件嚴密試驗的數量按選擇閥、氣液單向閥、高壓軟管、匯集管的數量之和來確定。
6.結束語
通過緊張的畢業設計，我的收獲很大。我已經很好的熟悉了《七氟丙烷滅火系統設計規范》。對《火災自動報警系統設計規范》和安全疏散等方面的知識也有了比原來更深的認識和理解。加深了七氟丙烷滅火系統的設計計算和設計方法。而且還強化了消防工程的預算編制技術。尤其重要的是畢業設計培養了我仔細認真，堅韌嚴謹的科學態度和虛心求教的精神。更加深了我對工程設計工作的熱愛。
在畢業設計期間，得到了張銀龍教授的悉心指導，張老師的指導使我的畢業設計更加完善。王智慧同志對我的初進行了詳細的審核，并進行了部分稿件的文字錄入和定稿后的核稿工作。在此對他們深表感謝！
7.參考文獻
⒈國家技術監督局、中華人民共和國建設部《電子計算機房設計規范》（GB50174-93）1993
⒉深圳市消防局、天津消防科學研究所《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統設計規范》
⒊中華人民共和國公安部《火災自動報警系統設計規范》（GB50116-98）1998
⒋蔣彥、雷志明《新型氣體滅火系統（鹵代烷替代物）設計手冊》中國環境科學出版社1999.8
⒌《消防科學與技術》
⒍《消防產品與信息》
⒎中華人民共和國公安部《建筑設計防火規范》（GBJ16-87）1988.5.1
⒏中華人民共和國公安部
高層建筑的消防管理，與一般建筑的消防管理相比，大致有以下特點。
1、高層民用建筑內部的陳設和裝修材料大多是可燃或易燃物品；高層工業建筑使用和儲存的易燃、可燃物更多火災負荷很大建筑內的
樓梯間、管道井、電纜井、排氣道、垃圾道等各種豎向管井，就象一座座高聳的煤囪，加上高樓受氣壓和風速的影響，一旦發生火災，火勢猛烈、蔓延迅速。而且建筑物高、樓層、垂直疏散題離遠，需要疏散的時間長、人員集中，疏散設施又少、人員疏散困難，容易造成很大的人員傷亡加之樓層高、建筑結構的特殊性，對撲救造成很大的困難。因此，高層建筑的火災危險性比一般建筑大得多。搞好高層建筑的消防管理，應是建筑消防管理的重點。
2.高層建筑消防功能與其建筑結構和使用功能是截然不可分割的一個整體。在進行建筑設計的同時，必須搞好其防火設計，并做到同步施工，同時投入使用。如果在建筑設計、施工階段，各項消防技術措施得不到貫徹和落實，等到工程竣工后，才發現存在有不安全因素，不符合防火要求，為時晚矣。即使采取一定的補救措施，則已影響工程的投產和使用，而且在資金、材料等方面都將造成巨大浪費，有的甚至無可挽回，將會貽患無窮。因此，對高層的建筑消防管理，必須嚴格控制這幾個環節，才會有管理的主動權。
2、高層建筑消防存在的問題
隨著高層建筑的興起，我們還看到，在高層建筑消防管理方面，各地已經走出了路子、提供了經驗、也提出了許多尚待進一步探索的問題，目前主要有：
1、建筑設計消防管理方法落后、控制能力不強，致使設計單位和設計人員消防責任不明。一些設計人員憑經驗設計，依*消份；部門把關的依賴思想，發現了不少不合格的施工圖建筑設計防火規范難以落實。
2、消防安全意識薄弱，一些建設單位對消防設備、設施的重要性和必要性認識不夠。往往為增加使用面積，壓縮投資而擅自降抵消防安全標準，裁減消防建設項目。
3、一些施工單位不具備施工能力，只是為了賺錢而從事消防工程的施工不能正確領會設計意圖，對現代消防設備的性能缺乏足夠了解，缺乏實際施工、安裝的經驗，無法保證工程的質量。
4、消防設備、設施維護管理工作簿弱，有的不設專業崗位人員，由兼職人員管理，甚至不經過崗位技術培訓的人員也頂崗，未建立安全技術操作規程和崗位責任制度，有的雖建立了制度也不能嚴格執行，對消防系統技術功能不熟悉，更不能正確處理運行中出現的故障和維修，甚至不懂技術而誤操作。
5、隨意改變高層建筑使用性質和功能，采用大量可燃、易燃材料進行室內裝修，在施工中破壞建筑內部的防火、防煙分隔、安全疏散和原有消防設施、設備的現象屢見不鮮。
6、隨著改革開放的逐步深入，市場經濟體制的建立、高層建筑一家所有多家使用的現象比比皆是，大多沒有建立與之相適應的消防管理機制，消防設施、設備的維護無人問津，消防安全管理成了死角或流于形式。
7、高層建筑消防管理法規、消防工程技術法規目前尚不健全、不配套。
3、高層建筑消防管理問題的對策
1、堅持“預防為主、防消結合”的方針，嚴把“三關”。
高層建筑存在的隱患，是設計不合理、不完善，施工不符合要求，驗收不嚴格帶來的。把好三關，是消除隱患，預防火災最基礎的工作。
(1)設計的防火審核關。在實施審核中以法律為后盾，貫徹技術規范。一是加強消防技術法規和地方性法規的建設；二是積極、靈活地貫徹“誰主管、誰負責”的原則，在設計院、室成立防火審核機構，明確防火負責人。
(2)施工檢查關。施工單位是否有消防安裝許可證，是否有安裝經驗及專業技術人員，是否按圖施工，消防隱蔽工程是否能滿足要求等情況，只有在施工期間進行檢查，才不致于完工后因既成事實或隱蔽無法看到而造成隱患。
(3)施工驗收關。消防驗收的好壞不僅直接反映出消防監督力量和依法監督的水平，而且關系到消防工程的質量的高層建筑的安全度。為此一是把握技術關，消防驗收必須有工程設計的技術負責人參加，由他們對各項專業的消防設備、設施技術負責、共同參與質量評價；二是應制定一系列的驗收標準，進行定性、定量地評價高層建筑消防工程的質量。
2、實行技術培訓，強化高層建筑消防工程管理。
高層建筑消防工程的通過驗收并交付用戶投人運行后，重點是要加強管理，建立嚴格的管理制度，選派的崗位值班人員要經過技術培訓，經消防監督部門考核，發給崗位工作證以后，方可值班頂崗，培訓工作可以由消防監督部門組織生產廠家或安裝調試進行，并對系統定期進行維護保養。
3、進一步落實逐級防火責任制。高層建筑的消防安全工作不是哪一個人的問題，而是每個人都有的義務，要層層落實責任制度，尤其是多家經營、使用的高層建筑，要成立有出租單位牽頭，租用單位參加的防火安全領導小組，各租用單位要有一名領導分管消防安全，集中管理大樓內的消防安全工作，定期召開會議，按時進行防火檢查，制定嚴格地消防管理制度，樓內各處、科、室要層層落實消防安全責任制，做到層層有人管，處處有人抓。
4、普及高層建筑消防常識，組織消防演練。提高全民對高層建筑的消防意識，是一個社會問題。只有全社會都來重視加強對高層建筑的消防工作，人人自覺遵守消防規定，關心和支持消防工作，才能把高層建筑的消防工作做好。
研究高層建筑消防管理工作的新情況、新特點、新問題，探索如何實施和加強高層建筑消防管理，我們已邁出一大步。在不少方面、不少環節上有待進一步總結、完善和提高。
五、參考文獻
[1]陳方正.高層建筑如何營造平安[J].浙江消防,2000,(12).
[2]嚴娟.多業態高層建筑消防管理初探[J].消防月刊,2000,(09).
[3]馬慶濤.高層建筑的消防管理之我見[J].山東消防,1999,(03).
[4]胡曉文.我省高層建筑消防安全現狀與發展趨勢[J].時代消防,1995,(11).
[5]趙基興.高層建筑消防設計經驗介紹二則[J].中國給水排水,1994,（03）.
[6]譚連生.高層建筑火災特點與滅火對策[J].時代消防,1997,(04).
1.1系統的需求傳統的重點單位消防安全管理是以消防監督人員為主導，主要是通過實地檢查、紙質檔案資料查看、電話通訊等方式實施消防信息的收集、整理與管理。近年來，借助計算機網絡，消防信息收集管理工作逐漸轉變為了集成化人機管理模式，極大提高了工作效率。然而，結合對重點單位的消防安全管理需要，目前仍存在一些問題:①數據以人工收集為主，耗費時間長，多數數據不準確、不規范;②數據繁冗有重復現象，且更新不及時，無法反映單位的真實消防現狀;③信息分析能力較弱，無法對歷次數據進行對比分析，從而提供定向檢查依據;④各管理人員分工不明確，易發生多個管理人員進行重復性工作的情況。通過分析，重點單位消防信息管理系統的設計應具有以下功能:①系統對各數據的輸入收集，應有具體的說明或實例演示，必要時進行輸入內容的格式限制等;②系統應具備一定的數據分析能力，即在通常的總數統計基礎上，能夠進行數據發展趨勢分析等;③信息錄入應具備完備的數據項目，管理方面需設置不同權限;④系統需能夠及時更新各種信息，如法律法規、行業標準、政府文件等信息，從而為使用者方便地提供各種知識查詢。因此，需要以計算機技術為基礎，進行消防信息的收集、整理等，才能滿足重點單位消防信息管理系統的以上功能。
1.2系統的可行性
1.2.1技術可行性系統可采用VisualStudio．net集成開發環境，微軟為了能使程序員創建能夠在全球范圍內分布、具有Internet功能、互用性的軟件，推出了．NET框架。．NET框架包括多種語言、多個類庫和一個公用的執行平臺。另外，．NET框架還包括各種讓程序員可以在Internet和．NET商業服務器上進行軟件集成的協議。因此，與此前的任何一種平臺相比，．NET框架在軟件集成方面都提供了最為豐富的功能，而且，使用．NET框架開發Internet應用軟件和開發桌面應用軟件一樣容易。Microsoft．NET開發框架首先是整個開發框架的基礎，即通用語言運行以及它所提供的一組基礎類庫;在開發技術方面，．NET提供了全新的數據庫訪問技術以及網絡應用開發技術ASP．NET和Windows編程技術WinForms;在開發語言方面，．NET提供了VB，VC++，C#，Jscript等多種語言支持;而VisualStudio．NET則是全面支持．NET的開發工具。
1.2.2經濟可行性由于系統采用B/S模式，而ASP．NET對于客戶端的要求低，用戶無需到網站下載系統安裝程序，直接用分配好的密碼用戶名登錄即可。從硬件方面來說，系統無須高端配置，一般主流配置的電腦即可。因此，開發經濟投入小，能保證將人力、物力、財力盡可能降低到最低限度。
1.2.3操作可行性系統根據用戶權限的不同分開登陸，系統信息的添加、刪除、修改由管理員負責，其進入界面后可直接進行查詢、更新及維護管理系統等;重點單位用戶登陸，則只能針對本單位信息進行相關編輯。整個系統功能設計需人性化，覆蓋全面，流程順暢，界面設計達到“人機交互”友好型的要求。
1.3軟件過程模型系統設計所使用模型是原型模型。原型模型是一個不斷探索的過程，主要是應付新的需求，收集多方反饋意見，逐步完善。采用演化類型，將原型作為目標系統的一部分，對原型可進行多次改進，逐步演化成最終目標系統。使用的策略為追加策略。即對已有部分不斷完善擴充，逐步追加新的要求，生成最終設計模型。
2系統設計
2.1開發原則系統可采用B/S體系結構方式支持消防系統業務，其開發原則如下:(1)堅持實用性與先進性的統一。(2)注重系統具有易操作性與標準化的特點。(3)采用的技術解決方案，應在實用的前提下力求技術方向的高起點和先進性，以保證系統具有較長的生命周期。(4)系統開發遵循安全性、保密性和共享性的原則，處理好數據資源共享與數據安全和保密的關系。
2.2總體設計根據需求分析階段確定的系統功能要求，將功能元素分配給系統的四大模塊，主頁訊息模塊，重點單位信息管理模塊，內部郵件模塊、法律法規查看模塊和數據統計分析模塊。(1)主頁訊息模塊。前臺實現消防資訊、待辦事務、公告信息等信息瀏覽，并實現郵件模塊前臺顯示功能，在后臺實現消防新聞(圖片)、部門發文及通知信息等的上傳、編輯與刪除等功能。(2)重點單位信息管理模塊。后臺實現重點單位各類信息的各種編輯功能;前臺實現提供重點單位登錄瀏覽信息的功能，主要有單位基本信息、建筑消防設施信息、消防安全管理情況及消防安全制度信息。(3)內部郵件模塊。實現消防管理單位與重點單位之間的信息交流，包含郵件的查看、刪除、新建以及地址簿的查看添加等功能。(4)法律法規查看模塊。主要實現對相關消防法律法規、部門規章、政府規定等的查看、編輯。(5)數據統計分析模塊。主要實現對各項數據的統計查看及分析，以數據表及曲線圖等多種形式查看分析。2.3數據結構分析數據庫設計采用的數據模型為關系模型，建立在嚴格的數學概念基礎上，其中包括關系、元組、屬性、碼、域、分量、關系模式等術語。在關系模型中，實體以及實體間的聯系都是用關系來表示的，關系的每一分量必須是一個不可分的數據項，即不允許表中還有表。
2.3.1系統數據庫設計總體E-R圖系統數據庫內容涉及到三個方面。各用戶與信息E-R圖基本。
2.3.2系統數據庫模塊數據表設計系統數據庫需根據各個功能模塊的要求，建立對應的數據表。數據表均存儲在SQL數據庫系統根目錄下的app-data文件夾中，根據設計的實際情況，數據存儲主要采用單表的形式。且數據庫的操作需包括插入、刪除、修改以及一些利用session對象進行的值傳遞。下面就以用戶信息及重點單位基本信息模塊要求建立數據表為例進行說明。(1)用戶表為存儲所有用戶信息的表，涉及到用戶管理、添加新聞、編輯新聞及重點單位信息管理等幾個模塊的后臺管理。(2)重點單位信息數據庫中的內容包涵了消防安全重點單位的所有單位信息，即單位基本信息、建筑消防設施信息、消防安全管理情況及消防安全制度信息。按照上述功能要求，可細分建立19個數據表，包括:單位基本信息表、主要建構筑物基本情況表、消防安全重點部位情況表、室內消火栓系統情況表、自動滅火系統情況表、火災自動報警系統情況表、防排煙系統情況表、應急照明及疏散指示標志情況表、室外消火栓系統情況表、消防安全制度表、專職(義務)消防人員信息表、單位消防隊(人員)消防裝備配備、重點工種人員信息、消防設施定期檢查情況、火災隱患及整改情況、消防安全培訓情況、火災信息情況、滅火和應急疏散預案、防火巡查記錄等。單位基本信息表。
3結束語
1、人的因素
一是員工在對廚房衛生打掃的時候，胡亂潑水，水就很容易進入到廚房電器設備的內部，不但容易引起電器線路短路起火，也容易使電器設備生銹腐爛。二是許多員工有一種見“火”而“生畏”的恐懼心理。在自己碰到火災發生的時候，常常是選擇消極的逃避方式來處理初起火災，最后導致小火變成大火、大火變成了一場災難。三是吸煙也特別容易引起火災，有的員工和個別顧客把吸完煙的煙頭胡亂扔，從而導致火災事故的發生。
2、可燃易燃物多，容易造成重大經濟損失和人員傷亡
第一，酒店餐飲業，基于裝修和功能需要，內部存在大量可燃、易燃物質，火災發生后，這些可燃物燃燒會特別猛烈，裝修用的高分子材料、化纖聚合物，會釋放出大量有毒氣體。第二，一些客房、包間密閉性強，起火不易被及時發現，一旦發生火災，火勢蔓延迅速，在燃燒時還會產生有毒煙氣，給疏散和撲救帶來困難，危及人身安全。第三，許多場所在改造、裝修過程中，人為破壞和降低了建筑物耐火等級，沒有良好的防火分隔和隔煙阻火措施，往往形成大面積著火空間等。一旦發生火災，將導致燃燒猛烈、火災蔓延迅速。
3、建筑物的結構容易產生煙囪效應
現代的賓館和飯店，很多都是高層建筑，電梯井、管道井、電纜井、樓梯間、垃圾通道等豎井林立，好像一座座很大的煙囪；通風管道縱橫交錯，可以延伸到建筑物的各個角落，如果發生火災，就特別容易產生煙囪效應，燃燒的火焰就會沿著通風管道和豎井迅速蔓延、擴大，從而會影響到整棟樓的安全。
4、用火、用電、用氣等方面致災因素多
其一，用電負荷較高，電氣線路安全隱患較大。計算機、空調、飲水機、復印機等用電設備的日益增多，由電氣設備引發火災的危險性也越來越大。其二，廚房長年與燃氣、煤炭、火打交道，操作間的環境一般比較潮濕；這時候，燃料燃燒過程中產生的不均勻燃燒物及油氣蒸發產生的油煙很容易積聚下來，形成一定厚度的可燃物油層和粉層附著在墻壁、煙道和抽油煙機的表面，如不及時清洗，特別容易引起火災。其三，大多數賓館、飯店管理人員由于缺乏消防常識和防火意識，疏于防范，“人走火未熄、人走燈不滅，”現象比較普遍。
二、做好酒店餐飲業消防安全日常管理的措施
酒店的管理、保安、操作、服務等人員，除了應了解酒店的火災危險性外，更重要的是還必須熟悉采取的防火措施。只有這樣，才能組成人與物相結合的完整的消防體系，提高總體的消防安全水平。
1、加強消防安全宣傳，提高酒店餐飲人員的綜合素質
一是提高餐飲從業人員的綜合素質。酒店餐飲行業人員的素質不但影響到企業的生產經營，更重要的是還會影響到本單位的消防安全管理水平。特別是新從業人員、新開張場所，就更要加強消防安全的教育和培訓，提高他們的防火意識和消防安全技能。要讓他們學會本行業本單位消防安全隱患的檢查和排查，及時發現火災隱患、及時解決問題，為廣大消費者提供一個比較安全的飲食環境。二是餐飲服務業場所經營者消防意識淡薄，對火災危險性認識不足，加強從業人員的安全教育和培訓，是我們需要解決的問題。三是酒店餐飲企業要對本單位員工，每年進行一到二次消防安全技能培訓，要讓所有的員工懂得一些常用的防火、滅火及逃生知識，知道如何去報火警、如何撲救初期火災、如何使用單位配備的消防設施和滅火器材、如何引導員工和客人疏散，如何讓員工養成自覺遵守消防安全制度的習慣，如何進行防火檢查，能發現和消除自己身邊的火災隱患。在單位形成“事事講消防，處處抓消防、人人懂消防，”的消防安全管理新局面。
2、規范消防安全管理制度，克服管理中的個人行為
第一，酒店餐飲企業要實行消防安全責任制，制定切實有效的消防安全管理制度，從制度上管人管事管物。建立消防安全教育、培訓制度，嚴格用火、用電、用氣安全管理制度，健全防火檢查、巡查制度，用制度規范行為。尤其在經營管理過程中，要把電氣設備的消防安全作為一項重點來抓，對電氣設備的維護要定點定人，并根據不同設備的性能特點，采取切實有效的管理措施。第二，嚴格餐飲制度化管理。采取隨機檢查，如果是因為人為造成的火災隱患，要對本人進行消防安全教育，強化他們的消防意識；對教育不起效果、屢犯不改者，要進行嚴肅的批評教育；并責令經營業主及時簽訂責任狀或承諾書，避免一切可能造成火災隱患的現象發生。第三，要堅決克服消防管理中的個人行為。一忌管理工作者的隨意性。酒店安全管理依賴于制度，酒店的各項工作標準、程序、要求以及各類的職責、目標、任務、言談舉止等都有嚴格的規定。“做什么，如何做，做到咋樣的程度，做錯了將如何處罰”，酒店的員工都是特別清楚的。二忌短期的管理行為，酒店管理要有可持續性，一切工作的方案、目標、計劃、決策等都要從酒店的長遠利益出發，維護酒店自己的生命力和市場競爭力。三忌越級管理，“每個人只有一個上司，一級對一級負責”。四忌管理決策盲目性。決策前要進行充分的調查和分析，錯誤的信息或片面的、主觀的、缺乏經驗的決策，最容易造成失誤。
3、切實做好酒店餐飲業廚房火災的預防工作
酒店餐飲企業的廚房火災是防火的重中之重，不但要引起我們的高度重視，更是我們要關注的重點。一要加強對單位員工的消防安全教育，培養他們如何正確的使用火、用氣、用油和用電。操作時，因為油溫過高起火或操作不當引起油鍋著火，如果撲救時的方法不當就會引起火災。二是在油炸食品時，鍋里的油不能超過油鍋的三分之二，還要防止水滴和雜物掉入油鍋，致使食油溢出著火；油鍋加熱時溫度不能過高，防止火勢過猛，引起油鍋起火。三是操作間的燃氣燃油管道、閥門、法蘭接頭一定要定期檢查，嚴防泄漏。如果發現有燃氣泄漏。要首先關閉閥門，打開窗戶及時通風，一定不能使用任何明火，停止一切電器的開合關。四是操作間的墻壁和灶具、插座開關、抽油煙機等容易受污染的地方要及時清理打掃干凈，排煙通道至少每半年徹底的清洗一次，防止油煙火災發生。五是操作間內要配備一些濕棉被和滅火毯，用來撲救廚房內各種油鍋火災和電器火災。同時。操作間還應配置一定量的干粉滅火器，放在順手的地方，以備急用。下班時，操作人員應及時關閉所有的水、電、氣的開關和閥門。
4、應急處突，防患于未然
第一，單位消防主管人員，應熟練掌握本單位的消防自動報警和消防自動設施，掌握滅火器材的原理和使用方法，及時維修、保養和更換，使消防設施器材始終處于良好的技術狀態；第二，單位要結合行業特點和實際，強化夜間值班、巡查和應急力量和裝備配備，可以使用醒目的標志，標明單位配備的消防器材的用途和使用方法；第三，單位還要制定滅火和應急疏散預案，加強對義務消防隊員和保安人員的消防業務技能培訓，做到平時多練、用時不亂。
5、加強單位消防安全“四個能力”建設
消防工作是電力安全生產的一個重要內容,隨著電力部門設備和管理的現代化,大量新的設備、組件、材料被廣泛的應用到電力部門消防工作當中去,本論文由
的系統工程。
過去,對消防設備、器材的管理基本上都采用單純的人工管理方式,這種方式工作量大、耗時長、現勢性差,給工作和生產帶來了不便,已經不能適應電力部門現代化管理的需要。如果能夠建立一個消防設備管理系統,將這些消防設備的基本信息存儲到計算機上,讓計算機協助管理人員分析和處理這些繁瑣的重復性工作,使管理人員可以即時地了解到這些消防設備器材的信息,為合理有效地管理這些消防設備,及時迅速地更新、更換消防材料提供保障,為火警受理、實力調度、預案實施提供有力的輔助決策,從而為電力部門的安全生產提供良好的工作環境,針對這一需要,本論文由整理提供我們為某電力部門開發了電力消防設備管理系統,本文將結合該系統的開發過程,重點闡述了該系統中所涉及的數據組織方面的工作。
二、系統的數據組織電力消防設備管理系統在VisualBasic的開發環境下,以吉奧之星公司的基礎模塊GeoMap為開發平臺,采用GeoStar的dws格式文件管理空間數據,采用MicrosoftAccess管理屬性數據,空間數據和屬性數據之間通過目標標識OID進行關聯,如圖1所示。
1.空間數據的來源電力消防設備管理系統所配套的數據格式轉換工具可將多種已有的數據格式像ESRI的shp格式、MapInfo的mif格式、AutoCAD的dxf格式轉化成該系統所需要的GeoStar的gws格式,同時,該系統可對掃描后的地圖進行交互式矢量化,經編輯處理后直接存儲為gws格式文件。
2.空間數據的組織GeoMap是GeoStarNT版的二次開發工具,由一個OLE控件(GeoMap)和一組近20個OLE自動化對象構成,應用于標準Windows開發環境。
在電力消防設備管理系統中,反映數據組織的自動化對象有3種:工作區對象(Workspace)、地物類對象(Feature)和層對象(Layer)。在該系統中,一幅廠房的平面圖的范圍定義為一個工作區,在這個工作區范圍內,包含了廠房平面的全部空間數據。GeoMap采用“面向對象”的數據模型,在這種模型中,單個的地物實體為數據組織和存儲的最小基本本論文由
,或是面狀地物,例如,所有的
1211滅火器是一個地物類。為了顯示、制圖和查詢的方便,定義了邏輯層,例如,廠房的平面分布圖定義為一個邏輯層。
邏輯層相當于容器的功能,可以被任意定義,而且一個邏輯層可以包含任意多個地物類,并且允許交叉。在電力消防設備管理系統中,為了制圖、查詢、顯示和空間分析的方便,我們約定一個邏輯層只有一個地物類,廠房的平面分布圖定義為一個地物類,稱為底圖地物類,同時也是一個單獨的邏輯層,每一種消防設備定義為一個地物類,設計封堵部位(消防用詞)定義為一個地物類,每個地物類都有與之對應的邏輯層,這樣整幅圖的內容抽象為以下的地物類:底圖地物類、手推式滅火器地物類、
1211滅火器地物類、消防栓地物類、端子箱滅火器地物類和封堵部位地物類,以上地物類皆為線狀地物類,為了查詢,顯示的方便(例如,當查詢時,需要只點擊到一個滅火器的附近就顯示它的屬性),又由于消防設備器材和封堵部位是消防設備管理人員最為關心的地物類,我們又增加了與消防設備和封堵部位相對應的面狀地物類。系統中空間數據的組織如圖2所示。
假設一個GeoMap對象的名稱為map,則其中的多個工作區對應一個工作區對象集合map.Workspaces,每個工作區對應一個工作區對象map.Workspaces(i),一個工作區上的所有地物類對應該工作區的地物類對象集合map.Workspaces(i).Fea2tures,每個地物類對應于該集合中一個地物類對象map.Workspaces(i).Features(j),每個對象都有它自己的屬性,方法,事件,這樣,通過操作這些對象就可以實現對空間數據的管理。
3.屬性數據的管理由于電力消防設備管理系統需要操作和處理的數據量不大,采用MicrosoftAccess數據庫管理屬性數據,在該系統中,空間數據的每個工作區對應于一個Access數據庫,數據庫中的每個表對應一個地物類的屬性數據。在表中,每條記錄對應于這一地物類中的一個地物實體的屬性信息。例如,同一個廠房內的手推式滅火器對應描述這些手推式滅火器信息的一個表,每個手推式滅火器的信息都是這個表中的一條記錄。
4.空間數據與屬性數據的關聯目標標識(OID)是惟一連接空間數據和屬性數據的關鍵字。在電力消防設備管理系統中,通過OLEDB提供者“Micorosoft.Jet.OLEDB.4.0”利用ADO數據庫訪問對象實現對數據庫中數據的訪問和操作。在GeoMap本論文由整理提供中,每個地物類對象都有一個屬性DBTableName,該屬性用于連接該地物在數據庫中對應的表。
例:假設1211滅火器地物類對象為map.Workspaces(0).Features(1),其在數據庫中對應的表格的名稱為“1211滅火器信息”,這樣,通過賦值的形式就可以實現空間數據和屬性數據的關聯,map.Workspaces(0).Feature(1).DBTableName=“1211滅火器信息”,當操作(查詢,分析)該圖幅中某個1211滅火器的時候,通過數據庫訪問對象對表格“1211滅火器信息”進行操作,同樣,也可以根據屬性通過表格的關聯找到相應的一個空間幾何對象。改系統中空間數據與屬性數據的關聯如圖3所示。
三、系統的主要功能及其實現方法
1.編輯功能電力消防設備管理系統可以從創建一個工作區開始,編輯出電力部門廠房的平面圖,在進行編輯的時候,首先要獲取當前要添加的地物應該在的邏輯層,例如,添加一個
1211滅火器的圖元,則首先要獲取
1211滅火器地物類所在的邏輯層,這樣才能與當前地物類的屬性關聯起來,添加圖元后系統自動存儲,自動分配相應的OID。
2.查詢功能在電力消防設備管理系統中,查詢功能主要分為兩種,一種根據空間對象訪問屬性,例如,想知道某個消防設備的名稱、購置日期、檢修時間等,這時候,系統根據選擇的查詢方式(主要是點查詢,面查詢)執行相應的落入查詢、緩沖查詢,查詢到地物以后,高亮化顯示要查找的空間對象,返回查詢對象的OID,然后在數據庫中搜索匹配當前OID的記錄,并把記錄本
4。另外的一種查詢方式是由屬性到空間對象的查詢,例如,想知道使用日期大于3年的設備,用戶輸入相應的參數,系統將在對應的數據庫中進行搜索與之匹配的記錄并返回OID,然后將與OID對應空間對象進行高亮化顯示。
3.顯示控制由于每個地物類都可以作為一個地物類對象進行操作,這使得顯示控制極為方便,用戶可以根據自己關心的內容選擇顯示,例如,用戶希望顯示出所有端子箱的方位,只需要單擊相應的端子箱圖標,就可將當前圖幅中所有的端子箱以醒目的顏色顯示出來。每個地物類都有一個FeatureVisible屬性,若要顯示該地物類,只需要將這個地物的該屬性設為True,反之設為False。若需要同時重點顯示同一類地物,則只需要將該地物類對象的填充色選擇為相應的顏色。4.輔助決策空間分析電力消防設備管理系統可處理一些常用的空間分析,例如當火災發生后,可以協助分析撲火的最佳位置,利用緩沖區分析可以幫助消防人員分析撲火的重點等。
四、結論
電力消防設備管理是地理信息系統的一個新的應用領域,本文結合電力消防設備管理系統的開發過程,對系統開發中的數據組織工作進行了詳細的闡述。
該系統已經投入使用,實踐證明,該系統實現了電力部門消防設備的數字化管理,維護方便,極大地減輕了消防工作管理人員的工作量,為電力部門的安全生產提供了一道保障。因此,在VisualBasic環境下,采用面向對象的數據模型,以GeoMap為開發平臺開發電力部門的消防設備管理系統是切實可行的。
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關鍵詞：高層建筑消防水池儲水量設計
隨著社會生活和經濟技術的發展，體現城市時代特征的高層建筑亦進入繁榮發展階段，越來越多的高層建筑矗立于現代都市之中。隨之而來的高層建筑火災形勢也越來越嚴峻。
高層建筑火災，立足于自救，高層建筑消防給水系統的可靠性，將直接影響到火災的撲救效果。而消防水池是消防給水系統設計中的重要設施。因此，對于如何經濟、合理、科學地設計高層建筑消防水池的儲水量，以及什么條件、什么情況的補水才算作火災延續時間摧消防水池的補水量等的設計變得相當敏感且責任重大。如何把好這個尺度，這是建設單位、設計單位與消防部門之間的一個焦點。本文中，筆者將以規范為指導，結合我國國情和具體工程的設計及消防建審工作實踐，就消防水池儲水量的設計問題進行探討，有些想法仍不很成熟，提出來供大家研討。
《高層民用建筑設計防火規范》第7.3.2條和7.3.3條對消防水池的設置及設計儲水量作出了如下規定：“當室外給水管網能保證室外消防用水量時，消防水池的有效容量應滿足火災延續時間內室內消防用水量的要求；當室外給水管網不能保證室外消防用水量時，消防水池的有效容量應滿足火災延續時間內室內消防用水量和室外消防用水量不足部分之和的要求。”
對以上規范的規定，各個地區在理解及執行上有不同的作法。在福州市，室內及室外消防用水量均必須儲存在消防水池中，原因是市自來水公司無法保證市政供水的安全性，這顯然增大了消防水池的容積；在廈門市，當室外給水管網能夠保證室外消防用水時，消防水池的儲水量只須滿足室內消防用水量。設計的通常做法是：從不同進水方向的兩根市政給水管上引兩根進水管構成室外環狀供水，以保證室外供水的安全性，地下消防水池的儲水量則只考慮室內消防用水量，但不允許考慮火災時水池的補水量；而在上海則允許部分在室外市政給水管網能滿足火災時消防用水的流量與壓力的高層建筑的消防水泵直接從市政自來水管網上吸水，而不需要再設置消防水池了。在我國其他一些地區，在室外給水管網能滿足消防用水的情況下，也有仍然堅持要求設置消防水池并儲存足夠的消防用水量。
根據《高層民用建筑設計防火規范》的規定要求和我國大部分地區的作法，每一幢高層建筑都應設有一個消防貯水池。目前許多高層建筑消防設施比較全，火災時設計消防用水量也相當大，如按《高層民用建筑設計防火規范》的要求設計，每幢建筑都要設不小于864m3的消防水池（這里還不包括其它滅火系統的用水量，如再加上水幕系統、保護防火卷簾的閉式自動噴水滅火系統及發電機房的水噴霧滅火系統的用水量，則消防水池的儲水量將大于1000m3），消防水池一般設在地下室，也有設在室外的，貯存著火災延續時間內的全部消防用水量（如消防水池與生活水池合用，則水池的儲水量還要加上整幢大樓的生活調節水量）。城市高層建筑大部分為賓館、飯店及公用設施等綜合性建筑，水池容積的大小和位置的確定直接影響著建筑總體布局和建筑面積的合理利用，也是設計中的關鍵問題。針對城市用地相對緊張的情況，大部分高層建筑都是利用地下箱式基礎作為貯水池，這樣可以節約地上部分，也充分利用了地下室也可使用的面積。水池及水泵房設于地下室也可滿足水泵自灌，有利于消防水泵及時啟泵，滿足消防要求。
以我省福州市在建的某幢大廈為例（建筑高度99.8米，地下三層，地上二十七層，建筑內部設有消火栓系統、自動噴水滅火系統、水噴霧滅火系統、水幕保護系統等），設計在報審消防設計施工圖紙的同時也報上了消防水池儲水量的設計計算書，消防水池的設計儲水量由以下計算得來，共1629.6m3。
1、室外消火栓：30L/S*3h（滅火延續時間）=324m3
2、室內消火栓：40L/S*3h（滅火延續時間）=432m3
3、自動噴水滅火系統：30L/S*1h（滅火延續時間）=108m3
4、代替防火墻的防火卷簾兩側的自動噴水滅火系統：30L/S*3h=324m3
5、水噴霧滅火火系統：20L/min.m2*20m2（保護面積）*0.4h（滅火延續時間）—9.6m3
6、水幕保護系統：2L/S?m*3h*20m=432m3
對于目前高層建筑消防水池的設計，筆者以為存在以下不妥之處：
一、投資不經濟。以廈門國際會展中心工程為例，其地下室儲存了2600噸的消防用水（這里邊還不包括生活用水），水池占地890平方米，光造價就增加上百萬元；
二、用水不衛生。消防、生活水池在設計中常采用合建水池，在理論講有利于水質經常保持新鮮。但在實際上，由于生活用水和消防用水量相差太大，如一幢高層或超高層的辦公樓，它的消防用水（包括室內消火柱系統、自動噴灑系統、水幕系統、水噴霧滅火系統等）貯存的專用水量是生活用水量的幾十倍。而一般水在貯水池中要停留好幾天或更多的時間，水中的余氯已經衰竭，細菌開始繁殖。這樣的水質根本無法滿足欽用水的要求；
三、管理不方便。每一幢高層建筑的地下都有一個這么大的消防水池，定期的水池、管道清洗將是物業管理人員的一大負擔；
四、資源太浪費。消防水池的定期換水，無意中造成水源的浪費；
五、由于設計時已將高層建筑火災時所有的消防及水量全部考慮并儲存在消防水池中，導致設計人員往往把對如何將高層建筑內部設置的熟練可靠的消防給水系統與室外其它消防水源連接的問題忽視了，導致火災時消防水池的水一量無法供給，室外消防水源也無法及時補充進來。
因此筆者認為，目前消防水池儲水量的設計，應從以下幾個方面進行綜合考慮：
一、從城市規劃的角度，加強消防水源的建設與管理。
《中華人民共和國消防法》第八條明確規定：城市人民政府應當將包括消防安全布局、消防站、消防供水、消防通信、消防車道、消防裝備等內容的消防規劃納入城市總體規劃，并負責組織有關主管部門實施。《福建省消防條例》第十條規定：城市消防安全布局和消防站、消防給水、消防通道、消防通訊等公共消防設施，應與其他市政基礎設施統一規劃、統一設計、統一建設。因此，做為城市的規劃主管部門，在進行城市總體規劃時就應當考慮到整個城市的消防水源的規劃及建設，大到整個城市，小到街區、高層建筑群等的消防給水均應有一個科學、合理的規劃建設，為城市高層建筑的滅火救提供的完備的消防水源，而不應將城市的消防水源零碎地分攤給城市中的每一幢高層建筑。尤其是室外消防用水量。相反，熟練可靠的消防給水系統如專用消防用水管道等才是高層建筑消防給水設計最應當解決的問題。
二、政府應加大消防投入，加強自來水公司的責任度，保證城市消防供水的安全可靠性。
目前高層建筑如雨后春筍一樣拔地而起，如果每一幢高層建筑都因為市政自來水公司無法保證市政供水的安全性，而來增大消防水池的容積，建造一個貯水將近1000m3的消防水池來儲存火災時的消防水量，這顯然是不科學、不經濟的。現代化的城市，就應具有完善的城市供水設備來保障城市的安全，如我國的香港，市政供水管就可提供充足的消防水源。又如在我國個別地區對室外消防條件滿足的情況下也允許消防水泵直接從市政自來水管網上吸水，它只須做好回流污染的措施，就能減去了消防水池構筑物，既節省了投資，又能防止水質二次污染產生，還可充分利用室外給水管網的剩余水壓。因此，當高層建筑的室外市政管網的流量能滿足高層建筑消防用水量的要求時，應當允許消防水泵直接從室外的市政管網中抽水，因為發生火災時，前來滅火的消防車也是直接從市政給水管網抽水。既然市政管網可以讓消防車直接抽水，那么，也應該允許消防水泵直接從市政管網抽水，何況，當城市內的某一幢建筑物發生火災時，自來水公司應與消防部門密切配合，通過對市政供水的調度來保證著火建筑室外市政供水管的流量和壓力的。當然，這關鍵還是需要政府加大消防投入，通過自來水公司來落實、完善市政供水管網，最終達到保證消防用水的要求。換句話說，取消每幢高層建筑的消防水池將是今后的發展方向。
三、相鄰建筑、高層建筑群可以考慮合用消防貯水池。
這種作法應該說對建設方有利，為什么執行不下去，主要還是在規劃以及自來水公司等部門的一些具體規定上，使得這個問題變得很不好協調。因此，在高層建筑規劃建設時應加強規劃功能，有關市政、自來水、消防等就應進行現場實地勘察、合理地規劃控制，對鄰近高層建筑或高層建筑群共用消防水池，并對共用水池進行合理地管理。比如，同一街區上的幾十幢高層、超高層建筑，每一幢都在地下層設有一個1000m3左右的消防水池，如果在舊城改造時早作規劃，在街區內規劃出一個或兩個大型噴泉（當然這類噴泉在水量、水質及火災時的取水均應能滿足消防用水的要求），既節省了投資，又保證消防水源，同時在城市中增添了一道亮麗的生活景觀。又如對鄰近的兩幢高層建筑則可分別設500m3消防水池，將兩個水池連通，中間用閥門分隔，平時便于管理，互不干擾，消防時打開閥門，合并使用。
四、設計單位應科學、合理地進行消防水量的設計計算。
高層建筑投資規模大，建筑使用功能復雜，使得對設計的要求越來越高，特別是防火安全的設計。我國如今經濟還不發達，這就要求我們在設計當中既要考慮到控火及滅火的安全性，又要考慮到投資的合理性。因此，設計人員在消防水池儲水量的設計上應進一步明確的一點是高層建筑內部最大可能同時動作的消防滅火系統并不一定是大樓內所有的滅火系統全部動作。退一步說，因為系統功能不同，即使全部動作。也還是有一個時間差的問題。所以設計在計算消防用水量時，應結合概率進行科學的測算評估。而目前許多消防水池儲水量的設計基本上是高層建筑內所配置的滅火系統的用水量之和，這明顯是不科學的。另外，設計還應充分考慮火災時消防水池正常補水的幾種可能，如正常的市政供水管網的補水，屋頂高位水箱游泳池及甚至空調冷凝水、循環冷卻水池內的水（在能保證不被動用的前提下）均可在利用之列。
五、增設高層建筑的進水旁通管，從市政給水管引入旁通管加大火災時消防用水的補水量。
當城市內的某一幢建筑物發生火災時，應該允許周圍建筑物的水壓降低。這種作法便是在高層建筑從市政給水管接入的進水管上另外加設旁通閥，使得火災時，打開旁通閥，市政給水管就能最大可能地給高層建筑的室外消防給水管補充消防水量。目前，這種作法已經在福州地區推廣，但因其高昂的費用問題仍使開發商望而卻步。
六、消防水池儲水量的大小，與高層建筑所處位置、周圍的消防水源分布情況及消防中隊的位置有關。
對高層建筑而言，高層建筑火災撲救應立足于自救，且以室內消防給水系統為主，因此，消防水池應保證的是室內消防用水，室外消防用水除城市邊緣市政管網不足的外，在市區中心的高層建筑建議可以不儲存室外消防水。加之離消防中隊比較近，火災能得到及時控制，因而儲水量可適當減少。相反，對于位于城市邊緣的高層建筑，如其四周的市政給水管尚未成環狀的情況下，消防水量就應嚴格按規范設計。
七、建議《高規》根據高層建筑的不同類別及實際情況對高層建筑的火災延續時間給予修改。
